LỜI MỞ ĐẦU 1PHẦN 1 : CƠ SỞ LÝ THUYẾT 21.1. Định nghĩa quy trình cô đặc : 21.2. Các giải pháp cô đặc. 21.2.1 Cô đặc một nồi thao tác gián đoạn : 31.2.2. Cô đặc một nồi liên tục. 31.3. Tính toán thiết bị cô đặc một nồi 41.3.1 Cân bằng vật tư 41.3.2. Cân bằng nhiệt lượng 51.3.3. Bề mặt truyền nhiệt 61.4. Thiết bị cô đặc có ống tuần hoàn trung tâm 61.4.1. Cấu tạo : 61.4.2. Nguyên lý thao tác : 6PHẦN 2 : HỆ THỐNG CÔ ĐẶC MỘT NỒI CÓ ỐNG TUẦN HOÀN TRUNG TÂM 82.1. Nguyên lý hoạt động giải trí. 82.3. Tính toán những thông số kỹ thuật cho mạng lưới hệ thống : 102.3.1. Cân bằng vật chất. 102.3.2. Cân bằn nhiệt lượng 112.3.3. Hệ số cấp nhiệt. 132.3.4. Nhiệt lượng do hơi đốt cung ứng và mặt phẳng truyền nhiệt. 15
2.4. Một số chi tiết chính của hệ ống. 15
2.4.1 Buồng đốt của nồi cô đặc. 152.4.2. Buồng bốc hơi. 172.4.3. Thiết bị ngưng tụ của nồi. 192.4.4 Bề dày lớp cách nhiệt 20PHẦN 3 : MỘT SỐ MÁY CÔ ĐẶC PHỔ BIẾN 223.1. Cô đặc chân không hình cầu 223.2. Cô đặc tiết kiệm nguồn năng lượng 223.3. Bộ cô đặc đơn tuần hoàn ngoài 233.4. Bộ cô đặc hút chân không 243.5. Máy cô đặc tịch thu cồn. 253.6. Hệ thống cô đặc 2 cấp tuần hoàn. 26KẾT LUẬN 28
35 trang | Chia sẻ : netpro| Lượt xem : 21798| Lượt tải : 2
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Tiểu luận Thiết bị cô đặc một nồi có ống tuần hoàn trung tâm, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
t bị hở ; còn thao tác ở những áp suất khác thì dùng thiết bị kín cô đặc trong chân không ( áp suất thấp ) vì có ưu điểm là : khi áp suất giảm thì nhiệt độ sôi của dung dịch cũng giảm, do đó hiệu số nhiệt độ giữa hơi đốt và dung dịch tăng, nghĩa là hoàn toàn có thể giảm được mặt phẳng truyền nhiệt. Cô đặc chân không hoàn toàn có thể dùng hơi đốt ở áp suất thấp, điều đó rất có lợi khi ta dùng hơi thải của những quy trình sản xuất khác. Cô đặc chân không được cho phép ta cô đặc những dung dịch ở nhiệt độ sôi cao ( ở áp suất thường ) hoàn toàn có thể sinh ra những phản ứng phụ không thiết yếu ( oxy hóa, nhựa hóa, đường hóa … ). Mặt khác do nhiệt độ sôi của dung dịch thấp thì tổn thất nhiệt ra môi trường tự nhiên xung quanh sẽ nhỏ hơn khi cô đặc ở áp suất thường. Cô đặc ở áp suất dư thường dùng cho những dung dịch không bị phân hủy ở nhiệt độ cao như những dung dịch muối vô cơ, để sử dụng hơi thứ cho cô đặc và cho những quy trình đun nóng khác. Cô đặc ở áp suất khí quyển thì hơi thứ không được sử dụng mà được thải ra ngoài không khí. Phương pháp đơn thuần nhưng không kinh tế tài chính. 1.2.1 Cô đặc một nồi thao tác gián đoạn : Trong trong thực tiễn cô đặc một nồi thường ứng dụng khi hiệu suất nhỏ và nhiệt năng không có giá trị kinh tế tài chính. Cô đặc một nồi thường thao tác theo ba giải pháp sau : Dung dịch cho vào một lần rồi cho bốc hơi, mức dung dịch trong thiết bị giảm dần cho đến khi nồng độ đạt nhu yếu. Dung dịch cho vào ở mức nhất định, cho bốc hơi đồng thời bổ xung dung dịch mới liên tục vào để giữ mức chất lỏng không đổi cho đến khi nồng độ đạt nhu yếu, sau đó tháo dung dịch ra làm mẫu sản phẩm và triển khai một mẻ mới. 1.2.2. Cô đặc một nồi liên tục. Dung dịch cho vào ở mức nhất định, cho bốc hơi đồng thời bổ xung dung dịch mới liên tục vào để giữ mức chất lỏng không đổi cho đến khi nồng độ đạt nhu yếu, sau đó tháo liên tục một phần dung dịch ra làm mẫu sản phẩm, đồng thời luôn bổ xung một lượng dung dịch mới vào thiết bị. Sơ đồ mạng lưới hệ thống cô đặc nhiều nồi liên tục bên hình dưới. Dung dịch đầu từ thùng chứa 7 được bơm đưa lên thùng cao vị 8, sau đó chảy qua lưu lượng kế 3 vào thiết bị đun nóng 2, ở đây dung dịch được đun nóng đến nhiệt độ sôi rồi đi vào thiết bị cô đặc 1 triển khai quy trình bốc hơi. Hơi thứ và khí không ngưng đi lên phía trên đỉnh thiết bị cô đặc vào thiết bị ngưng tụ 5 từ dưới lên. Trong thiết bị ngưng tụ nước lạnh chảy từ trên xuống tiếp xúc với hơi thứ và hơi thứ sẽ được ngưng tụ lại thành lỏng cùng với nước lạnh chảy qua ống bazômét ra ngoài. Dung dịch sau khi cô đặc được bơm 4 luân chuyển ra từ đáy thiết bị đi vào thùng chứa 6. 1.3. Tính toán thiết bị cô đặc một nồi 1.3.1 Cân bằng vật tư Gọi : Gđ, Gc – lượng dung dịch lúc đầu và lúc cuối ( kg / s ) ; W – lượng hơi thứ tách ra ( kg / s ) ; xđ, xc – nồng độ đầu và cuối, % khối lượng ; Trong quy trình bốc hơi coi chất hòa tan không bị mất mát theo hơi thứ, khi đó phương trình cần bằng vật tư trong thiết bị cô đặc ( cho cả quy trình liên tục và gián đoạn ) như sau : Gđ = Gc + W Đối với chất hòa tan : Gđ xđ = Gc xc Từ hai phương trình trên ta rút ra : 1.3.2. Cân bằng nhiệt lượng Gọi : D – lượng hơi đốt [ kg / s ] I, i. – hàm nhiệt của hơi đốt và hơi thứ [ J / kg ] tđ, tc – nhiệt độ đầu và cuối của dung dịch [ 0C ] tn = tđ – nhiệt độ của hơi đốt ở đây coi như bằng nhiệt độ của nước ngưng tụ Qtt – nhiệt tổn thất ra môi trường tự nhiên xung quanh [ W ] Cn – nhiệt dung riêng của nước ngưng tụ [ J / kg. độ ] Cđ, Cc – nhiệt dung riêng của dung dịch lúc đầu và lúc cuối [ J / kg độ ] Theo phương trình cân đối nhiệt lượng, lượng nhiệt vào bằng lượng nhiệt ra. Nhiệt vào : – Do dung dịch đầu : GđCđ tđ, [ W ] – Do hơi đốt : DI [ W ] Nhiệt ra : – Hơi thứ mang ra : Wi [ W ] – Nước ngưng tụ : DCntn [ W ] – Sản phẩm mang ra : GcCctc [ W ] – Nhiệt tổn thất Qtt [ W ] Lập phương trình cân đối nhiệt lượng ta có : GđCđ tđ + DI = GcCc tc + DCntn + Wi + Qtt Nếu coi hàng loạt dung dịch đầu được đun nóng đến nhiệt độ cuối, lượng nhiệt sẽ là : Gccctc, sau đó tách ra W ( kg nước để bay hơi ) lượng nhiệt là Wctc và lượng nhiệt do dung dịch cuối mang ra : GcCc tc = GđCđ tc – WCntc Để tăng hiệu suất cô đặc và giảm lượng hơi đốt tiêu tốn ta cần phải đun nóng dung dịch đến nhiệt độ sôi tc trước khi cho vào nồi cô đặc ( tđ = tc ) bằng thiết bị truyền nhiệt như vậy sẽ rẻ tiền hơn. 1.3.3. Bề mặt truyền nhiệt Q = KF t = D ( I – Cntn ) = W ( i – Cntc ) + GđCđ ( tc – tđ ) + Qtt [ W ] F = tKQ, [ mét vuông ] Trong đó : K – thông số truyền nhiệt, [ J / m2h 0C ] t – hiệu số nhiệt độ có ích [ 0 C ] t = tD – tStb tD – nhiệt độ của hơi đốt tstb – nhiệt độ sôi trung bình của dung dịch trong thiết bị cô đặc. 1.4. Thiết bị cô đặc có ống tuần hoàn trung tâm 1.4.1. Cấu tạo : Thiết bị cô đặc có ống tuần hoàn trung tâm gồm phần trên là phòng bốc 1 phần dưới của thiết bị là phòng đốt 2 có cấu trúc tựa như như thiết bị trao đổi nhiệt ống chùm, trong phòng đốt gồm có những ống truyền nhiệt 3 và ống tuần hoàn trung tâm 4 có đường kính lớn hơn từ 7 đến 10 lần ống truyền nhiệt, trong phòng bốc có bộ phận tách giọt 5 có tính năng tách giọt chất lỏng do hơi thứ cuốn theo. 1.4.2. Nguyên lý thao tác : Dung dịch được đưa vào đáy phòng bốc rồi chảy rong những ống truyền nhiệt và ống trung tâm, còn hơi đốt được đưa vào phòng đốt đi ở khoảng chừng giữa những ống và vỏ, do đó dung dịch được đung nóng tạo thành hỗn hợp lỏng hơi trong ống truyền nhiệt và làm khối lượng riêng của dung dịch sẽ giảm đi và hoạt động từ dưới lên miệng ống, còn trong ống tuần hoàn thể tích dung dịch theo một đơn vị chức năng mặt phẳng truyền nhiệt lớn hơn so với ống truyền nhiệt do đó nhiệt độ dung dịch nhỏ hơn so với dung dịch trong ống truyền nhiệt và lượng hơi tạo ra ít hơn thế cho nên khối lượng riêng của hỗn hợp hơi lỏng ở đây lớn hơn trong ống truyền nhiệt do đó chất lỏng sẽ vận động và di chuyển từ trên xuống dưới rồi đi vào ống truyền nhiệt lên trên và trở lại ống tuần hoàn tạo lên dòng tuần hoàn tự nhiên. Tại mặt phẳng thoáng của dung dịch ở phòng bốc hơi thứ tách ra khỏi dung dịch bay lên qua bộ phận tách giọt sang thiết bị ngưng tụ bazômét. Bộ phận tách giọt có công dụng giữ lại những giọt chất lỏng do hơi thứ cuốn theo và chảy trở về đáy phòng bốc, còn dung dịch có nồng độ tăng dần tới nồng độ nhu yếu được lấy ra một phần ở đáy thiết bị làm mẫu sản phẩm, đồng thời liền tục bổ xung thêm một lượng dung dịch mới vào thiết bị ( trong trường hợp thiết bị thao tác liên tục ). Còn với quy trình thao tác gián đoạn thì dung dịch được đưa vào thiết bị gián đoạn, và mẫu sản phẩm cũng được lấy ra gián đoạn. Tốc độ tuần hoàn càng lớn thì thông số cấp nhiệt phía dung dịch càng tăng và quy trình đóng cặn trên mặt phẳng cũng giảm. Tốc độ tuần hoàn loại này thường không quá 1,5 m / s. * Ưu điểm : Cấu tạo đơn thuần dễ sửa chữa thay thế và làm sạch. * Nhược điểm : Năng suất thấp, và vận tốc tuần hoàn giảm vì ống tuần hoàn cũng bị đốt nóng. PHẦN 2 : HỆ THỐNG CÔ ĐẶC MỘT NỒI CÓ ỐNG TUẦN HOÀN TRUNG TÂM 2.1. Nguyên lý hoạt động giải trí. Phần dưới của thiết bị là phòng đốt gồm có những ống truyền nhiệt và ở tâm có ống tuần hoàn trung tâm có độ lớn tùy thuộc vào nồng độ của dung dịch cần cô đặc. Dung dịch đi bên trong ống, hơi đốt ( hơi nước bão hòa ) đi vào thời gian trống phía ngoài ống. Phía trên phòng đốt là phòng tách hơi thứ khỏi hỗn hợp hơi – lỏng còn gọi là buồng bốc. Trong buồng bốc có bộ phận tách bọt dùng để tách những giọt lỏng do hơi thứ mang theo. Dung dịch được đưa vào đáy phòng bốc hơi, chảy vào trong những ống truyền nhiệt và ống tuần hoàn trung tâm, hơi đốt được đưa vào phòng đốt. Dung dịch được đung nóng, tạo thành hỗn hợp lỏng và hơi trong ống truyền nhiệt, khối lượng riêng của dung dịch giảm và hoạt động từ dưới lên miệng ống. Trong ống tuần hoàn, thể tích dung dịch theo một đơn vị chức năng mặt phẳng truyền nhiệt lớn hơn so với ống truyền nhiệt do đó lượng hơi tạo ra ít hơn thế cho nên khối lượng riêng của hỗn hợp hơi lỏng ở đây lớn hơn trong ống truyền nhiệt. Do đó chất lỏng sẽ vận động và di chuyển từ trên xuống dưới rồi đi vào ống truyền nhiệt lên trên và trở lại ống tuần hoàn tạo lên dòng tuần hoàn tự nhiên. Tại mặt phẳng thoáng của dung dịch ở phòng bốc hơi, hơi thứ tách ra khỏi dung dịch bay lên qua bộ phận tách giọt. Bộ phận tách giọt có tính năng giữ lại những giọt chất lỏng do hơi thứ cuốn theo và chảy trở về đáy phòng bốc hơi, còn dung dịch có nồng độ tăng dần. Khi hiệu suất của thiết bị lớn, hoàn toàn có thể thay một ống tuần hoàn trung tâm bằng một vài ống có đường kính nhỏ hơn. Muốn cho dung dịch tuần hoàn tốt thì nên cho dung dịch vào phòng đốt chiếm từ 0,4 – 0,7 chiều cao ống. Tốc độ đi trong ống tuần hoàn chọn khoảng chừng 0,4 – 0,5 m / s. Diện tích thiết diện của ống tuần hoàn lấy khoảng chừng 15 – 20 % thiết diện của tất những ống truyền nhiệt. Thiết bị cô đặc loại này có ưu điểm là : cấu trúc đơn thuần, dễ cọ rửa và sửa chữa thay thế, nhưng vận tốc tuần hoàn còn bé, nên thông số truyền nhiệt thấp. Thiết bị loại này dùng để cô đặc những dung dịch có độ nhớt lớn, những dung dịch hoàn toàn có thể có nhiều váng cặn. 2.2. Sơ đồ cấu trúc : Sơ đồ công nghệ tiên tiến mạng lưới hệ thống cô đặc một nồi có ống tuần hoàn trung tâm 1. thùng chứa dung dịch ; 2. buồng đốt ; 3. thiết bị cô đặc ; 4. Thiết bị ngưng tụ kiểu ống đứng ; 5. thùng chứa nước ; 6. thùng chứa hơi thứ ngưng ; 7. bơm dung dịch ; 8. bơm nước ; 9. Bồn cao vị ; 10. thùng chứa nước ngưng tụ ; 11. ratomet ( lưu lượng kế ) ; 12. thùng chứa loại sản phẩm ; 13. thùng tháo nước ngưng ; Dung dịch đầu CaCl2 từ thùng chứa dung dịch ( 1 ) được bơm vào bồn cao vị ( 9 ), từ đây dung dịch chảy qua lưu lượng kế ( 11 ). Ở lưu lượng kế, người ta hoàn toàn có thể kiểm soát và điều chỉnh lưu lượngdung dịch CaCl2 đi vào buồng đốt ( 2 ). Tại đây dung dịch CaCl2 được đun nóng đến nhiệt độ sôi. Dung dịch sôi tạo hỗn hợp lỏng – hơi lên buồng bốc, một phần hơi cuốn theo dung dịch CaCl2 gặp tấm chắn ngưng tụ rồi rơi xuống. Hơi thứ và khí không ngưng đi ra phía trên của thiết bị cô đặc vào thiết bị ngưng tụ kiểu ống đứng ( 4 ), ngưng tụ thành lỏng chảy ra ngoài thùng chứa ( 5 ), khí không ngưng được tháo ra ngoài qua thiết bị ngưng tụ kiểu ống đứng. Tác dụng của thiết bị tịch thu bọt là giữ lại những hạt nước ngưng bị khí không ngưng cuốn theo, những giọt nước này lắng lại trong thiết bị cô đặc ( 3 ) và mẫu sản phẩm được tháo ra ngoài qua thùng chứa mẫu sản phẩm ( 12 ). Sản phẩm CaCl2 sau khi ra khỏi buồng bốc có nồng độ đạt nhu yếu 40 % và được đưa vào bể chứa mẫu sản phẩm ( 12 ). 2.3. Tính toán những thông số kỹ thuật cho mạng lưới hệ thống : 2.3.1. Cân bằng vật chất. 2.3.1. 1. Phương trình cân đối vật chất của quy trình bốc hơi – cô đặc. Gđ = Gc + W Gđ. xđ = Gc. xc với : Gđ, Gc – lưu lượng bắt đầu ( vào ) và ở đầu cuối ( ra ) của dung dịch, kg / s. xđ, xc – nồng độ chất tan trong dung dịch đầu và cuối, phần khối lượng. W – lương hơi thứ, kg / s. Dựa vào phương trình trên ta giám sát được lượng hơi thứ bốc ra và lượng dung dịch bắt đầu. 2.3.1. 2. Tổn thất nhiệt độ trong hệ Tổn thất nhiệt độ trong mạng lưới hệ thống cô đặc : tổn thất do nồng độ, tổn thất do áp suất thủy tĩnh và tổn thất do trở lực đường ống. * Tổn thất do nồng độ. Hiệu số nhiệt độ giữa nhiệt độ sôi của dung dịch và nhiệt độ sôi của dung môi nguyên chất ở áp suất bất kể gọi là tổn thất nồng độ Δ ’ được xác lập theo công thức gần đúng của Tisenco Δ ’ = Δo ’. f ( VI. 10, STQTTB T2, 59 ) Trong đó : Δo ’ : tổn thất nhiệt độ do nhiệt độ sôi của dung dịch lớn hơn nhiệt độ sôi của dung môi ở áp suất thường. f : Hệ số hiệu chỉnh. với ( VI. 11, STQTTB T2, 59 ) Với T : nhiệt độ sôi của dung môi nguyên chất ở áp suất đã cho, 0K r : ẩn nhiệt hóa hơi của dung môi nguyên chất ở áp suất thao tác, J / Kg * Tổn thất nhiệt độ do áp suất thủy tĩnh. Nhiệt độ sôi của dung dịch cô đặc tăng cao vì hiệu ứng thủy tĩnh Δ ’ ’ ( tổn thất nhiệt độ do áp suất thủy tĩnh tăng cao ) : Áp suất thủy tĩnh ở lớp giữa của khối chất lỏng cần cô đặc : Trong đó : P0 – áp suất hơi thứ trên mặt thoáng dung dịch, N / mét vuông h1 – chiều cao của lớp dung dịch sôi kể từ miệng trên ống truyền nhiệt đến mặt thoáng của dung dịch, m h2 – chiều cao ống truyền nhiệt, m ρdds – khối lượng riêng của dung dịch khi sôi, kg / m3 g – tần suất trọng trường, m / s2 Vậy ta có : Δ ’ ’ = ttb – t0, độ ; ttb – nhiệt độ sôi dung dịch ứng với áp suất ptb, 0C t0 – nhiệt độ sôi của dung dịch ứng với áp suất p0, 0C * Tổn thất do trở lực đường ống. Chọn tổn thất do trở lực đường ống Δ ’ ’ ’ Tổn thất nhiệt độ cho cả mạng lưới hệ thống * Chênh lệch nhiệt độ có ích của nồi và cả mạng lưới hệ thống tổng chênh lệch nhiệt độ của cả mạng lưới hệ thống : tổng chênh lệch có ích của cả mạng lưới hệ thống : nhiệt độ sôi của dung dịch trong nồi : loại sản phẩm lấy ra ở đáy thiết bị, nhiệt độ cuối của dung dịch trong nồi : 2.3.2. Cân bằn nhiệt lượng 2.3.2. 1 Nhiệt dung riêng Nhiệt dung riêng của dung dịch có nồng độ nhỏ hơn 20 % tính theo công thức sau : C = 4186. ( 1 – x ), ( J / kg. độ ) ; ( I. 43, STQTTB T1, 152 ) Với : x – nồng độ chất hòa tan, phần khối lượng ( % ) Nhiệt dung riêng của dung dịch có nồng độ lớn hơn 20 % tính theo công thức sau : Cc = Cht. xc + 4186. ( 1 – xc ), ( J / kg. độ ) ; ( I. 44, STQTTB T1, 152 ) Với Cht nhiệt dung riêng của chất hòa tan khan ( không chứa nước ) ( J / kg. độ ). Áp dụng công thức ( I. 41, STQTTB T1, 152 ) MCaCl2 : khối lượng mol của muối CaCl2 Cht : nhiệt dung riêng của hợp chất hóa học, ( J / kg. độ ) ni : số nguyên tử của những nguyên tố trong hợp chất. ci : nhiệt dung nguyên tử của những nguyên tố tương ứng, ( J / kg nguyên tử. độ ) ( bảng I. 141, ST 1, 152 ) 2.3.2. 2. Phương trình cân đối nhiệt lượng Cân bằng nhiệt lượng : ∑ nhiệt vào = ∑ nhiệt ra + nhiệt lượng vào gồm có : Do dung dịch đầu : Gđ Cđ tđ ( W ) Do hơi đốt : D ( 1 – ϕ ) i ’ ’ D ( W ) Độ ẩm của hơi : θ ϕDc + nhiệt lượng ra gồm có : Hơi thứ mang ra : Wi ’ ’ W ( W ) Nước ngưng tụ : Dcθ Sản phẩm mang ra : ( Gđ – W ) Cc tc ( W ) Nhiệt cô đặc : Qcđ Nhiệt tổn thất : tỉ lệ tổn thất nhiệt : ε = 0,05 Bỏ qua nhiệt cô đặc Qcđ ( vì có giá trị thống kê giám sát nhỏ ) Độ ẩm của hơi ϕ = 0,05 Phương trình cân đối nhiệt : Nhiệt hóa hơi của nước rhh chính là 2.3.3. Hệ số cấp nhiệt. Quá trình truyền nhiệt gồm 3 quy trình tiến độ : – nhiệt truyền từ hơi đốt đến mặt phẳng ngoài của ống truyền nhiệt với thông số cấp nhiệt α1 và nhiệt tải riêng q1. – dẫn nhiệt qua thành ống. – nhiệt truyền từ mặt phẳng ống đến dung dịch với thông số cấp nhiệt α2 và nhiệt tải riêng q2. Sơ đồ truyền nhiệt từ hơi đốt đến dung dịch qua vách 2.3.3. 1. Hệ số cấp nhiệt α1, phía hơi ngưng tụ Hệ số cấp nhiệt α1, với ống truyền nhiệt đặt thẳng đứng thì thông số α1 so với hơi bão hòa ngưng tụ được tính theo công thức ( V. 101, STQTTB T2, 28 ). Trong đó : H : chiều cao ống truyền nhiệt, m hiệu số giữa nhiệt độ ngưng ( nhiệt độ hơi bão hòa ) và nhiệt độ phía mắt tường tiếp xúc với hơi ngưng, 0C. A : là thông số phụ thuộc vào vào nhiệt độ màng chọn : hiệu số giữa nhiệt độ ngưng và nhiệt độ phía mắt tường tiếp xúc với hơi ngưng ∆ t1 2.3.3. 2. Hệ số cấp nhiệt α2 từ mặt phẳng đốt đến chất lỏng sôi. Xem quy trình truyền nhiệt là không thay đổi chọn hơi đốt ( hơi nước bão hòa ) là nước sạch, theo ( V.I, STQTTB T2, 4 ) Khi dung dịch ( dung môi là nước ) sôi và tuần hoàn mãnh liệt trong ống thì thông số cấp nhiệt khi chất lỏng sôi được tính theo công thức ( VI. 27, STQTTB T2, 71 ) : với αn là thông số cấp nhiệt của nước được tính theo công thức ( V. 91, STQTTB ST2, 26 ) : Trong đó : p – áp suất tuyệt đối trên mặt thoáng, N / mét vuông ∆ t2 – hiệu số nhiệt độ của mặt phẳng truyền nhiệt và của nước sôi, 0C. Độ nhớt của dung dịch CaCl2 được tính theo công thức Paplov ( I. 17, STQTTB T1, 85 ) Trong đó : tμ1, tμ2 : nhiệt độ mà tại đó chất lỏng có độ nhớt tương ứng là μ1 và μ2. θμ1, θμ2 : nhiệt độ của chất lỏng chuẩn có cùng giá trị độ nhớt là μ1và μ2. Sau khi thống kê giám sát được thông số cấp nhiệt α2 thông số truyền nhiệt được tính theo công thức. 2.3.4. Nhiệt lượng do hơi đốt phân phối và mặt phẳng truyền nhiệt. Bề mặt truyền nhiệt được tính theo công thức : ( 4.25, QTTBCNHH tập 10, 185 ) 2.4. Một số cụ thể chính của mạng lưới hệ thống. 2.4.1 Buồng đốt của nồi cô đặc. * Tính số ống truyền nhiệt Số ống truyền nhiệt được tính theo công thức : Trong đó : F – diện tích quy hoạnh mặt phẳng truyền nhiệt, đã được tính từ phần công nghệ tiên tiến, mét vuông dn – đường kính ngoài của ống truyền nhiệt, m. H – chiều cao của một ống truyền nhiệt, m. * Đường kính buồng đốt. Đường kính trong của buồng đốt của thiết bị cô đặc có ống tuần hoàn ở tâm. ( khi xếp ống theo hình lục giác đều ) được tính theo ( 5.10, QTTB T5, 155 ) công thức : Trong đó : t = β. dn – là bước ống, thường lấy β = 1,3 – 1,5, t – bước ống, m. dđl – đường kính ngoài của ống đối lưu, m n – số ống truyền nhiệt. ψ – thông số sử dụng lưới đỡ ống, thường xê dịch trong khoảng chừng 0,7 – 0,9. sin α = sin 600 do xếp theo hình lục giác đều, ba ống cạnh nhau ở hai dãy sát nhau tạo thành một tam giác đều, có góc đỉnh α = 600 * Tính bề dày buồng đốt. chọn vật tư làm thân buồng đốt là thép crôm – niken – titan. Mã hiệu ( 1X18 H9T ) theo ( I. 125 / 127 / STQTTB T1 ) và chiêu thức sản xuất là dạng thân hình trụ hàn : bề dày buồng đốt hình tròn trụ được tính theo công thức : ( XIII. 8, STQTTB T2, 360 ) Trong đó : Dt – đường kính trong của thiết bị, m φ – thông số bền của thành hình tròn trụ theo phương dọc C – thông số bổ trợ do ăn mòn, bào mòn và dung sai về chiều dày, m P. – áp suất bên trong của thiết bị, N / mét vuông [ σ ] – ứng suất được cho phép, N / mét vuông Hệ số bổ trợ do ăn mòn được xác lập theo công thức sau : ( XIII. 17, STQTTB T2, 363 ) C = C1 + C2 + C3, m * Tính đáy buồng đốt. chọn đáy trong thiết bị cô đặc một nồi có dạng hình nón, đáy nón có gờ, làm bằng thép crôm – niken – titan. Mã hiệu ( 1X18 H9T ) theo ( I. 125, STQTTB T1, 127 ), góc đáy bằng 600 ( XIII. 21, STQTTB T2, 394 ). Xác định chiều dày đáy theo những công thức ( XIII. 52 và XIII. 53, STQTTB T2, 399 ) và lấy tác dụng giám sát của công thức nào cho giá trị lớn hơn : Trong đó : y – yếu tố hình dạng D ’ – đường kính so với đáy có gờ, mm ( theo hình XIII. 16, STQTTB T2, 400 ). [ σu ] – ứng suất được cho phép của vật tư khi uốn, N / mét vuông 2.4.2. Buồng bốc hơi. * Kích thước của khoảng trống bốc hơi. Kích thước của khoảng trống bốc hơi phải đủ lớn để tốc độ hơi thứ trong đó không lớn hơn tốc độ lắng của những hạt lỏng bị cuốn theo. Vận tốc lắng của những hạt lỏng được tính theo công thức sau ( 5.14, QTTBTN T5, 157 ) Trong đó : ρl, ρh – là khối lượng riêng của chất lỏng và hơi thứ, Kg / m3 dhl – đường kính của hạt lỏng, m ξ – thông số trở lực, nhờ vào vào chính sách thao tác ( nhờ vào vào Re ) Khi Re < 500 thì Khi Re = 500 ÷ 150000 thì ξ = 0,44 với : ωh - tốc độ của hơi thứ trong buồng hơi, tốc độ này phải chọn nhỏ hơn tốc độ lắng wl, m / s vh - độ nhớt động học của hơi thứ, mét vuông / s * Thể tích khoảng trống hơi. Đường kính buồng bốc bằng đường kính buồng đốt : Dbb = 0,6 ( m ) thể tích khoảng trống hơi được tính theo công thức ( VI. 32, STQTTB T2, 71 ) Trong đó : W - lượng hơi thứ bốc lên trong thiết bị, Kg / h. Utt - cường độ, bốc hơi thể tích được cho phép của khoảng trống gian hơi ( thể tích hơi nước bốc hơi trên một đơn vị chức năng thể tích của khoảng trống hơi trong một đơn vị chức năng thời hạn ), m3 / m3. h ρh – khối lượng riêng của hơi thứ, Kg / m3. tác động ảnh hưởng của nồng độ dung dịch Utt chưa được xác lập, do đó khi đo lường và thống kê một cách gần đúng so với những dung dịch đậm đặc ta hoàn toàn có thể sử dụng Utt = 1600 ÷ 1700 m3 / m3. h. chọn Utt = 1600 ( m3 / m3. h ), với áp suất trong buồng bốc 1 at. Hơi thứ là hơi dung môi nguyên chất ( hơi nước ) → khối lượng riêng hơi thứ ρh = 0,579 ( Kg / m3 ) ở áp suất 1 at theo ( I. 251, STQTTB T1, 315 ). * Bề dày thân buồng bốc. Chọn vật tư làm thân buồng bốc là thép crôm – niken – titan. Mã hiệu ( 1X18 H9T ) theo ( I. 125 / 127 / STQTTB T1 ) và chiêu thức sản xuất là dạng thân hình trụ hàn : bề dày buồng bốc hình tròn trụ được tính theo công thức như so với công thức đo lường và thống kê so với buồng đốt : ( XIII. 8, STQTTB T2, 360 ) Trong đó : Dt - đường kính trong của thiết bị, m φ - thông số bền của thành hình tròn trụ theo phương dọc C - thông số bổ trợ do ăn mòn, bào mòn và dung sai về chiều dày, m P. - áp suất bên trong của thiết bị, N / mét vuông [ σ ] - ứng suất được cho phép, N / mét vuông Các giá trị C, φ, [ σ ], giống như giám sát so với buồng đốt áp suất bên trong thiết bị : P. = Pmt + P1 với : P1-áp suất thủy tĩnh trong phần dưới của thân thiết bị P1 = ρgH * Bề dày nắp buồng bốc. Chọn vật tư làm nắp buồng bốc là thép crôm – niken – titan. Mã hiệu ( 1X18 H9T ) theo ( I. 125 / 127 / STQTTB T1 ) và nắp có dạng hình elip có gờ, bề dày nắp elip được tính theo công thức ( XIII. 47, STQTTB T2, 385 ) Trong đó : hb - chiều cao phần lồi của nắp, m. C - thông số bổ trợ do ăn mòn, bào mòn và dung sai về chiều dày, m k - thông số không thứ nguyên. φh - thông số bền của mối hàn hướng tâm ( nếu có ). [ σk ] - ứng suất được cho phép, N / mét vuông P. - áp suất bên trong của thiết bị, N / mét vuông 2.4.3. Thiết bị ngưng tụ của nồi. * Bề dày của thiết bị ngưng tụ Chọn vật tư làm thiết bị ngưng tụ kiểu đứng là thép crôm – niken – titan. Mã hiệu ( 1X18 H9T ) theo ( I. 125 / 127 / STQTTB T1 ) và giải pháp sản xuất là dạng thân hình trụ hàn : bề dày thiết bị ngưng tụ hình trụ được tính theo công thức : ( XIII. 8, STQTTB T2, 360 ) Trong đó : Dt - đường kính trong của thiết bị, m φ - thông số bền của thành hình tròn trụ theo phương dọc C - thông số bổ trợ do ăn mòn, bào mòn và dung sai về chiều dày, m P. – áp suất bên trong của thiết bị, N / mét vuông [ σ ] - ứng suất được cho phép, N / mét vuông tính ứng suất kéo Kiểm tra ứng suất của thiết bị theo áp suất thử bằng hơi H2O : ( XIII. 26, STQTTB T2, 365 ) Với áp suất thử giám sát P0 được xác lập theo công thức P0 = Pth + P1, ( N / m ) Pth – áp suất thủy lực theo ( XIII. 5, STQTTB T2, 358 ) * Đường kính ống dẫn nước vào thiết bị ngưng tụ, đường kính ống tháo nước ra khỏi thiết bị ngưng tụ, đường kính ống dẫn hơi thứ vào thiết bị ngưng tụ Tra bảng ( I. 5, STQTTB T1, 11 ) ta có khối lượng riêng nước tại nhiệt độ trung bình 250C ρH2O = 997,08 ( Kg / m3 ). Tra bảng ( I. 5, STQTTB T1, 11 ) ta có khối lượng riêng nước tại nhiệt độ trung bình 350C ρH2O = 994,06 ( Kg / m3 ). 2.4.4 Bề dày lớp cách nhiệt * Bề dày lớp cách nhiệt ống, lớp cách nhiệt của ống dẫn hơi đốt. để hạn chế quy trình tổn thất nhiệt trong quy trình hoặt động của thiết bị, người ta thường dùng lớp cách nhiệt cho thiết bị. bề dày của lớp cách nhiệt bọc những ống dẫn trong điều kiện kèm theo cấp nhiệt ra không khí hoạt động tự do, nhiệt độ môi trường tự nhiên xung quanh khoảng chừng 200C hoàn toàn có thể tính theo công thức sau : Trong đó : d2 - đường kính ngoài của ống dẫn ( chưa tính đến lớp cách nhiệt ), mm. λ - thông số dẫn nhiệt của chất cách nhiệt, W / m. độ. tt2 - nhiệt độ mặt ngoài của ống dẫn bằng sắt kẽm kim loại chưa kể lớp cách nhiệt, 0C. q1 - nhiệt tổn thất tính theo một mét chiều dài của ống dẫn, W / m. chọn vật tư cách nhiệt cho ống dẫn hơi đốt là amiang. * Cách nhiệt cho buồng đốt, buồng bốc Bề dày lớp cách nhiệt cho buồng đốt được tính theo công thức ( VI. 66, STQTTB T2, 92 ) Trong đó : αn - thông số cấp nhiệt từ mặt phẳng ngoài của lớp cách nhiệt đến không khí tT2 - nhiệt độ mặt phẳng lớp cách nhiệt về phía không khí vào lúc 40 ÷ 500C tT1 - nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp giáp mặt phẳng thiết bị ( lấy bằng nhiệt độ hơi đốt ) tkk - nhiệt độ không khí 0C λc - thông số dẫn nhiệt của vật tư cách nhiệt, W / mét vuông. độ PHẦN 3 : MỘT SỐ MÁY CÔ ĐẶC PHỔ BIẾN 3.1. Cô đặc chân không hình cầu Thiết bị này thích hợp cho làm bay hơi và cô đặc nguyên liệu dưới dạng dung dịch lỏng và tái chế dung dịch hữu cơ và thuốc kem trong dược phẩm, thực phẩm và công nghiệp hóa chất … Thiết bị chính gồm có : Thùng cô đặc, bình ngưng tụ, thùng chứa. Thùng chứa hình cầu thuận tiện cho việc vệ sinh và làm sạch nguyên vật liệu còn sót lại … 3.2. Cô đặc tiết kiệm nguồn năng lượng Thiết bị này tương thích cho quy trình làm bay hơi và cô đặc những nguyên vật liệu dưới dạng chất lỏng và đặc biệt quan trọng dùng cô đặc những nguyên vật liệu trong những ngành công nghiệp hóa chất, dược phẩm. Nhiệt độ hoàn toàn có thể trấn áp tầm 25-500 C. Thiết bị này cho hiệu suất cao cao, tốn ít nguồn năng lượng tiêu tốn .. Hệ thống điều khiển và tinh chỉnh PLC. 3.3. Bộ cô đặc đơn tuần hoàn ngoài Thiết bị được dùng thoáng rộng trong cô đặc nguyên liệu dung dịch thuốc, hóa chất, thực phẩm, tịch thu dung môi. Đặc biệt cho những nguyên vật liệu nhạy nhiệt như dung dịch chiết xuất có cồn, những dung dịch hóa dược, vi sinh, nước quả, sữa, dưới tác động ảnh hưởng của chân không, tạo nhiệt độ bay hơi thấp, và thiết bị cô liên tục. thiết bị tương thích cho đặc tính sản xuất nhiều chủng loại nguyên vật liệu, số lượng nhỏ. 3.4. Bộ cô đặc hút chân không Thiết bị gồm có những phần : Nồi cô đặc, bộ ngưng tụ sơ bộ dùng tách khí và nước. bộ ngưng thứ hai dùng làm mát và tịch thu dung môi Thiết bị tương thích cho cô đặc và tạo thuốc kem ở nhiệt độ thấp trong dược phẩm, hóa chất, thực phẩm ... Thiết bị cô hoàn toàn có thể đạt tới tỉ lệ 1.45 Thiết bị cũng dùng để tịch thu dung môi cồn, và cũng dùng để chiết xuất kiểu ngược dòng. Phần tiếp xúc nguyên vật liệu được sản xuất bằng thép không gỉ, máy trọn vẹn tương thích cho việc vệ sinh, máy không bị gỉ, ăn mòn. Máy đạt tiêu chuẩn GMP dược phẩm. Phần nắp thùng bên trên hoàn toàn có thể phong cách thiết kế thụt xuống nhằm mục đích thích hợp với bộ khuấy trộn nếu người mua nhu yếu trang bị. Thông số chính của thiết bị : Các Mã Sản Phẩm ZN-200 ZN-500 ZN-700 ZN-1000 ZN-2000 Năng suất bay hơi （ kg / h ） 60 100 130 150 350 Dung tích （ L ） 200 500 700 1000 2000 Áp lực hơi （ MPa ） ＜ 0.1 Tiêu hao hơi bãn hòa （ kg / h ） 70 115 150 185 405 Độ chân không ( MPa ） 0.06 Diện tích trao đổi nhiệt （ mét vuông ） 0.8 1.5 2.0 2 4.4 Công suất điệnKW ） 2.4 3 3.6 4.1 9.3 Kích thước máyL * W * H ( mm ) 1500 * 800 * 2520 2100 * 1100 * 2800 2100 * 1300 * 3450 2350 * 1250 * 3000 3060 * 1700 * 4000 3.5. Máy cô đặc tịch thu cồn. Máy cô đặc tuần hoàn WZA là máy thích hợp để cô đặc những dung dịch chất
