Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (586.21 KB, 52 trang )
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
LỜI NÓI ĐẦU
Trong những năm qua, ngành kỹ thuật lạnh nước ta đã được ứng dụng rất mạnh
mẽ trong các ngành như: Sinh học, hoá chất, công nghiệp dệt, thuốc lá, bia, rượu, điện
tử, tin học, y tế, … đặc biệt trong ngành chế biến và bảo quản thủy sản.
Với nguồn nguyên liệu thủy sản dồi dào và đa dạng. Sản lượng thủy sản đánh bắt
và nuôi trồng hàng năm là rất lớn. Vì vậy để đảm bảo thu được lợi nhuận cao từ việc
xuất khẩu thủy sản thì việc chế biến và bảo quản làm sao cho đảm bảo chất lượng của
sản phẩm là vấn đề rất quan trọng.
Cùng với quy trình công nghệ chế biến thì máy móc và thiết bị chế biến là một
phần không thể thiếu để góp phần tạo nên và nâng cao chất lượng sản phẩm. Đặc biệt
là các thiết bị máy móc trong quá trình lạnh đông và bảo quản lạnh đóng một vai trò
rất quan trọng (nhất là đối với các sản phẩm là thủy – hải sản). Cho nên việc xây
dựng và thiết kế những thiết bị máy móc phục vụ cho quá trình chế biến là một vấn
cần được quan tâm hiện nay.
Xuất phát từ những yêu cầu đó, chúng tôi đã chọn đề tài: “Tính toán và thiết kế
tủ cấp đông tiếp xúc công xuất 1000 kg/mẻ”.
Mặc dù rất cố gắng nhưng do thời gian và kinh nghiệm còn hạn chế nên đồ án
không tránh khỏi những thiếu sót. Rất mong được sự chỉ dẫn của quý Thầy Cô và sự
đóng góp ý kiến của các bạn.
Nhóm sinh viên thực hiện
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
CHƯƠNG 1. MỞ ĐẦU
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ LÀM LẠNH ĐÔNG
Làm lạnh đông và tác dụng của việc làm lạnh đông
Kỹ thuật lạnh đã ra đời và phát triển hàng trăm năm nay, được sử dụng rộng rãi
trong nhiều ngành kỹ thuật khác nhau và ngày càng phát triển mạnh mẽ hơn, trở
thành ngành kỹ thuật vô cùng quan trọng. Một trong những ứng dụng quan trọng của
kỹ thuật lạnh đó là trong việc làm lạnh đông (cấp đông) và bảo quản lạnh đông sản
phẩm.
Làm lạnh đông là quá trình hạ nhiệt độ của sản phẩm từ nhiệt độ ban đầu xuống
dưới điểm đóng băng của dịch bào. Tại nhiệt độ này các tinh thể băng bắt đầu được
hình thành trong các mô tế bào của sản phẩm. Quá trình bảo quản lạnh có tác dụng
như sau:
– Làm ức chế các hoạt động của vi sinh vật.
– Dưới tác dụng của nhiệt độ thấp, nước trong động vật thuỷ sản bị đóng băng làm
cơ thể động vật bị mất nước, vi sinh vật bị giảm tốc độ phát triển và có khi còn
bị tiêu diệt.
CÁC PHƯƠNG PHÁP LÀM LẠNH ĐÔNG THỰC PHẨM
Cách phân chia phương pháp làm lạnh đông nhanh hay chậm dựa trên cơ sở sự
tạo thành tinh thể đá trong sản phẩm, khả năng thoát ẩn nhiệt đóng băng và liên quan
chặt chẽ đến nhiệt độ quá lạnh.
Lạnh đông chậm
Trong lạnh đông chậm thì nhiệt độ không khí > -20
0
C, thời gian lạnh đông
thường kéo dài 15 – 20 giờ tùy theo kích thước và chủng loại sản phẩm. Số tinh thể
đá hình thành trong gian bào rất ít và có kích thước lớn. Ngoài ra còn có sự mất cân
bằng về nhiệt độ ngay trong một tế bào khi làm lạnh đông, gần ngoài vỏ tế bào thì
lạnh hơn bên trong nguyên sinh chất nên dẫn đến việc nước chưa ra khỏi tế bào đã
gặp đủ độ lạnh và kết tinh thành tinh thể đá ngay trong màng tế bào. Do xuất hiện
tinh thể đá bên trong lẫn bên ngoài tế bào với kích thước lớn nên ngoài tác dụng phá
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
vỡ hệ thống keo do mất nước, làm tiêu hao nguyên sinh chất tế bào, còn gây ra những
tác dụng cơ học giữa những tinh thể đá có cạnh sắt với nhau với áp suất lớn, phá rách
màng tế bào, phá hủy cấu trúc mô tế bào của sản phẩm, khi tan giá thì dịch bào trong
sản phẩm bị chảy ra ngoài làm sản phẩm bị giảm đi giá trị dinh dưỡng, có khi giảm
đến 50% giá trị thương phẩm so với sản phẩm tươi sống.
Vì vậy ngày nay người ta ít dùng phương pháp lạnh đông chậm, tuy nhiên
phương pháp này vẫn được ứng dụng nhiều trong bảo quản một số rau quả dự trữ cho
chế biến nước rau quả, làm hỗn hợp thực phẩm dạng huyền phù vì quá trình đóng
băng tinh thể khi làm lạnh đông chậm trong trường hợp này lại có lợi vì có tác dụng
phá hủy cấu trúc tế bào, cấu trúc hệ thống keo, nên khi ép nước rau quả sẽ cho năng
suất và hiệu suất cao.
Lạnh đông nhanh
Khi làm lạnh đông nhanh, quá trình thoát nhiệt từ sản phẩm được tăng cường,
tạo ra các tinh thể đá với kích thước nhỏ và số lượng nhiều ở ngay trong tế bào, dẫn
đến ít gây tác dụng cơ học đối với nguyên sinh chất và màng tế bào, môi trường làm
lạnh đông nhanh thường là không khí hoặc các chất lỏng.
Các chất lỏng thường là hỗn hợp dung dịch của nhiều muối để nhiệt độ đóng
băng của dung dịch càng thấp càng tốt. Nhược điểm của môi truòng lỏng là gây bẩn
và hỏng rỉ thiết bị, đồng thời nước muối thấm vào sản phẩm làm ảnh hưởng đến chất
lượng cũng như ngoại hình của sản phẩm.
Môi trường không khí tuy có hệ số truyền nhiệt bé và làm cho sản phẩm dễ bị
hao hụt khối lượng nhưng tiện lợi nên được sử dụng phổ biến.
Các thông số của lạnh đông nhanh:
+ Nhiệt độ của môi trường làm lạnh phải thấp hơn -35
0
C.
+ Kích thước sản phẩm phải nhỏ.
+ Quá trình đóng băng sản phẩm phải xảy ra cùng lúc trong và ngoài tế bào để
hạn chế sự chuyển nước từ trong tế bào ra gian bào.
• Ưu điểm của phương pháp lạnh đông nhanh so với lạnh đông chậm:
– Bảo đảm khá tốt những đặc tính của sản phẩm, thành phần vitamin, tính
chất, mùi vị và giá trị dinh dưỡng của sản phẩm ban đầu.
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
– Tăng cường được tính chất mặt ngoài của sản phẩm, tăng điều kiện vệ sinh.
– Rút thời gian lạnh đông và tăng cường hiệu suất làm lạnh đông trên cùng
một diện tích.
– Giảm tổn hao khối lượng.
Phương pháp lạnh đông cực nhanh
Khi lạnh đông cực nhanh, do thoát nhiệt đều và rất nhanh nên hình thành rất
nhiều tinh thể đá với kích thước vô cùng nhỏ trong tế bào, hạn chế rất lớn đến sự ảnh
hưởng về chất lượng cũng như khối lượng thực phẩm trong quá trình tan giá sau này.
Ngày nay, với kỹ thuật lạnh tiên tiến cho phép làm lạnh đông cực nhanh với thời
gian chỉ trong khoảng 5 ÷ 10 phút tức là chỉ bằng 1/60 thời gian lạnh đông nhanh.
Sản phẩm lạnh đông cực nhanh bảo đảm hầu như nguyên vẹn phẩm chất tươi sống
của nguyên liệu ban đầu.
Các biến đổi của thực phẩm trong quá trình lạnh đông
Biến đổi vật lý
Sự kết tinh lại của nước đá
Đối với các sản phẩm đông lạnh, trong quá trình bảo quản nếu chúng ta không
duy trì được nhiệt độ bảo quản ổn định sẽ dẫn đến sự kết tinh lại của nước đá. Đó là
hiện tượng gây nên những ảnh hưởng xấu cho sản phẩm bảo quản. Do nồng độ chất
tan trong các tinh thể nước đá khác nhau thì khác nhau, nên nhiệt độ kết tinh và nhiệt
độ nóng chảy cũng khác nhau.
Khi nhiệt độ tăng thì các tinh thể nước đá có kích thước nhỏ, có nhiệt độ nóng
chảy thấp sẽ bị tan ra trước tinh thể có kích thước lớn, nhiệt độ nóng chảy cao. Khi
nhiệt độ hạ xuống thì quá trình kết tinh lại xảy ra, nhưng kích thước tinh thể nước đá
lớn hơn. Sự tăng về kích thước các tinh thể nước đá sẽ ảnh hưởng xấu đến thực phẩm
cụ thể là các cấu trúc tế bào bị phá vỡ, khi sử dụng sản phẩm sẽ mềm hơn, hao phí chất
dinh dưỡng tăng, mùi vị sản phẩm giảm.
Để tránh hiện tượng kết tinh lại nước đá, trong quá trình bảo quản nhiệt độ bảo
quản phải được giữ ổn định, mức dao động nhiệt độ cho phép là ± 2
0
C.
Sự thăng hoa của nước đá
Trong quá trình bảo quản sản phẩm đông lạnh, do hiện tượng hơi nước trong
không khí ngưng tụ thành tuyết trên dàn lạnh làm cho lượng ẩm trong không khí
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
giảm. Điều đó dẫn đến sự chênh lệch áp suất bay hơi của nước đá ở bề mặt sản phẩm
với môi trường xung quanh. Kết quả là nước đá bị thăng hoa.
Sự thăng hoa nước đá của thực phẩm làm cho thực phẩm có cấu trúc xốp, rỗng.
Oxy không khí dễ thâm nhập vào làm oxy hoá sản phẩm. Sự oxy hoá xảy ra làm cho
sản phẩm hao hụt về trọng lượng, chất tan, mùi vị bị xấu đi, đặc biệt là quá trình oxy
hoá lipid.
Để tránh hiện tượng thăng hoa nước đá của sản phẩm thì sản phẩm đông lạnh
đem đi bảo quản cần được bao gói kín và loại hết không khí ra ngoài.
1.1.3.2. Biến đổi hoá học
Trong quá trình bảo quản đông lạnh thì các biến đổi sinh hoá, hoá học diễn ra
chậm. Các thành phần dễ bị biến đổi là protein hoà tan, lipid, vitamin, chất màu,…
Sự biến đổi protein
Trong các loại protein thì protein hoà tan trong nước dễ bị phân giải nhất, xảy ra
chủ yếu dưới tác dụng của enzyme có sẵn trong thực phẩm.
Sự khuếch tán nước do kết tinh lại và thăng hoa nước đá gây nên sự biến tính
của protein hoà tan. Biến đổi protein sẽ làm giảm chất lượng sản phẩm khi sử dụng.
Sự biến đổi chất béo
Dưới tác động của enzyme nội bào làm cho chất béo bị phân giải cộng với quá
trình thăng hoa nước đá làm cho oxy xâm nhập vào thực phẩm, đó là điều kiện thuận
lợi cho quá trình oxy hoá chất béo xảy ra. Quá trình oxy hoá chất béo sinh ra các chất
có mùi vị xấu làm giảm giá trị sử dụng của sản phẩm. Nhiều trường hợp đây là
nguyên nhân chính làm hết thời hạn bảo quản của sản phẩm. Các chất màu bị oxy hoá
cũng làm thay đổi màu sắc của thực phẩm.
Biến đổi sinh học
Đối với sản phẩm đông lạnh có nhiệt độ thấp hơn -15
o
C và được bảo quản ổn
định thì sẽ kiểm soát được số lượng vi sinh vật trong thời gian bảo quản. Ngược lại
nếu sản phẩm làm đông không đều, vệ sinh không đúng tiêu chuẩn, nhiệt độ bảo quản
không ổn định sẽ làm cho các sản phẩm bị lây nhiễm vi sinh vật, hoạt động của chúng
gây thối rữa sản phẩm và giảm chất lượng sản phẩm.
TỔNG QUAN VỀ THIẾT BỊ CẤP ĐÔNG
Thiết bị cấp đông
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Thiết bị cấp đông là thiết bị dùng để làm lạnh đông sản phẩm nhằm hạ nhiệt độ
của sản phẩm từ nhiệt độ ban đầu xuống dưới điểm đóng băng của dịch bào để giúp
hoàn thiện và nâng cao chất lượng sản phẩm cũng như kéo dài thời gian bảo quản sản
phẩm.
Phân loại thiết bị cấp đông
Có 3 phương pháp làm lạnh cơ bản được ứng dụng cho 3 dạng thiết bị lạnh đông
cơ bản. Việc lựa chọn phương pháp và thiết bị nào sẽ dựa trên giá thành, chức năng
và tính khả thi phụ thuộc vào một số nhân tố và loại sản phẩm cần lạnh đông. Các
dạng thiết bị lạnh đông đó là:
Thiết bị lạnh đông dạng khí thổi (đông gió)
Ưu điểm lớn nhất của thiết bị lạnh đông dạng khí thổi là tính linh hoạt của nó.
Nó có thể thích ứng với sự thay đổi hình dạng bất thường của sản phẩm. Khi sản
phẩm có hình dạng và kích thước thay đổi trong phạm vi rộng, lạnh đông dạng khí
thổi được chọn là tốt nhất.
Tuy nhiên, vì tính linh động này mà nó thường gây khó khăn cho người sử dụng
vì không thể biết được ứng dụng chính xác của nó. Thiết bị này dễ dàng sử dụng
nhưng tính chính xác và hiệu quả không cao.
Thiết bị lạnh đông dạng phun và ngâm thẩm thấu
Đây là loại thiết bị thường được ứng dụng để cấp đông sản phẩm IQF, lạnh đông
các sản phẩm đặc biệt hoặc sản phẩm có giá trị kinh tế cao.
+ Cấp đông dạng ngâm thẩm thấu
Sử dụng phương pháp cấp đông dạng ngâm phải đảm bảo sự tiếp xúc tốt giữa bề
mặt sản phẩm và môi trường lạnh đông để đảm bảo quá trình truyền nhiệt xảy ra
được tốt. Môi trường lạnh đông thường sử dụng là dung dịch muối NaCl, nhiệt độ
khoảng -15
0
C.
+ Lạnh đông dạng phun (cấp đông băng chuyền)
Trong phương pháp này, hơi lạnh được phun vào và tiếp xúc trực tiếp với sản
phẩm, nhiệt tách ra làm thay đổi trạng thái môi trường lạnh. Hơi lạnh được sử dụng
có thể là CO hoặc N
2
lỏng.
Thiết bị lạnh đông dạng đĩa (tiếp xúc)
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Thiết bị lạnh đông dạng đĩa được ứng dụng cho lạnh đông cá khối (block) nhưng
nó không linh hoạt như dạng khí thổi. Thiết bị có thể là dạng đứng hoặc nằm ngang
tùy theo cách sắp xếp của đĩa. Các đĩa được làm bằng nhôm, dạng cắt ngang, sắp xếp
thành hàng và chất lỏng làm lạnh sẽ đi qua đó.
Quá trình trao đổi nhiệt diễn ra ngang qua mặt trên và mặt dưới của đĩa. Quá
trình lạnh đông được hình thành nhờ sự tiếp xúc trực tiếp giữa đĩa lạnh và sản phẩm.
Mức độ tiếp xúc và khả năng truyền nhiệt từ thực phẩm vào dàn lạnh bị ảnh
hưởng bởi nhiều yếu tố và có thể bị giảm do:
+ Nhiệt truyền qua nhiều lớp kim loại
+ Các bề mặt tiếp xúc không phẳng
+ Kích thước, hình dạng khuôn đựng thực phẩm không đúng tiêu chuẩn
+ Chiều cao khuôn và bề dày sản phẩm khác nhau
+ Sự ép nén không đạt yêu cầu
Để tăng khả năng truyền nhiệt của thực phẩm trong tủ đông tiếp xúc có thể áp
dụng các biện pháp:
+ Thay khay đựng khuôn bằng khung ghép khuôn
+ Dùng thép không rỉ làm khuôn
+ Sử dụng các khuôn có kích thước phù hợp với sản phẩm trong khuôn, không
để dư thể tích khuôn khi sản phẩm đã đóng băng
+ Dùng nắp đậy khuôn phù hợp
+ Đảm bảo lực ép nén đều và đủ cho dàn lạnh
Đây cũng dạng thiết bị cấp đông mà chúng em chọn làm đề tài cho môn đồ án
thiết bị lần này với công suất 1000 kg/mẻ.
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
CHƯƠNG 2.
THIẾT KẾ TỦ CẤP ĐÔNG
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
TIẾP XÚC 1000 KG/MẺ
2.1 ĐẶC TÍNH KỸ THUẬT CỦA TỦ
Vỏ tủ cấp đông cách nhiệt được chế tạo bằng vật liệu cách nhiệt là Poly-
urethane dày 150 (mm), hai mặt được bọc bằng inox dày 0,6 (mm). Khung sườn tủ
được làm bằng các thanh thép chịu lực, xương gỗ khung tủ để tránh cầu nhiệt và được
làm bằng gỗ satimex tẩm dầu nhờ đó mà tủ có độ bền và cứng vững rất cao trong suốt
quá trình sử dụng.
Khung đỡ ben bằng thép mạ kẽm được lắp ở mặt bên trên của tủ có kết cấu chịu
lực để đỡ ben và bơm dầu thuỷ lực.
Ben thuỷ lực nâng hạ các tấm lắc đặt trên tủ. Pittông và cầu dẫn ben thuỷ lực
làm bằng thép không rỉ đảm bảo yêu cầu vệ sinh. Hệ thống có bệ phân phối dầu cho
truyền động bơm thuỷ lực.
Các vật liệu bên trong tủ có khả năng tiếp xúc trực tiếp với sản phẩm đều là loại
vật liệu không rỉ.
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Khung cùm plate, ống dẫn hướng và các ống góp hút cấp dịch bằng inox. Các
thanh đỡ của các tấm plate trên cùng và dưới cùng làm bằng nhựa PA.
Các chi tiết bản lề, tay khoá cửa bọc bằng thép không rỉ inox, roăn cửa bằng cao
su chịu lạnh định hình đặc chủng với điện trở chống dịch.
Tấm trao đổi nhiệt dạng nhôm đúc có độ bền cơ học và chống ăn mòn cao, tiếp
xúc 2 mặt. Các ống cấp dịch cho các tấm lắc bằng cao su chịu áp lực cao. Tủ có trang
bị nhiệt kế để theo dõi nhiệt độ bên trong tủ trong quá trình vận hành.
2.2 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TỦ
2.2.1. Kích thước, số lượng của khay và các tấm lắc cấp đông
Khi cấp đông các mặt hàng thuỷ sản và thịt, thường người ta cấp đông sản phẩm
theo từng khay, kích thước khay cấp đông tiêu chuẩn như sau:
+ Đáy trên: 277 x 217 (mm)
+ Đáy dưới: 267 x 207 (mm)
+ Cao: 70 (mm)
Kích thước tấm lắc cấp đông tiêu chuẩn:
2200 x 1250 x 22 (mm) (dài x rộng x cao)
Số lượng sản phẩm chứa trên một tấm lắc: một tấm lắc chứa được 36 khay sản
phẩm, 1 khay chứa 2 kg sản phẩm. Như vậy khối lượng sản phẩm trên 1 tấm lắc là:
36 x 2 = 72 (kg)
Khối lượng trên một tấm lắc kể cả nước châm (lượng nước châm chiếm 5 – 10%
khối lượng sản phẩm):
2,79%10×7272
=+=
m
(kg)
Số lượng tấm lắc có chứa hàng
:
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
2,79
1
E
m
E
N ==
Trong đó E là năng suất tủ cấp đông, E = 1000 (kg/mẻ)
N
1
=
6,12
2,79
000.1
=
Chọn N
1
= 13 (tấm lắc)
Số lượng tấm lắc thực tế: N = N
1
+ 1 = 13 + 1 = 14 (tấm lắc)
2.2.2. Kích thước tủ: Kích thước tủ cấp đông được xác định dựa vào kích thước và số
lượng các tấm lắc.
– Xác định chiều dài tủ:
Chiều dài các tấm lắc L
1
= 2200 (mm)
Chiều dài tủ cấp đông bằng chiều dài của tấm lắc cộng với khoảng hở hai đầu.
Khoảng hở hai đầu các tấm lắc vừa đủ để lắp đặt, xử lý các ống gas mềm và các ống
góp gas, khoảng hở đó là 400 (mm). Vậy chiều dài của tủ là:
L
1
= 2200 + 2 x 400 = 3000 (mm)
Chiều dài phủ bì là: L = 3000 + 2
CN
δ
Trong đó
CN
δ
là chiều dày của lớp cách nhiệt.
– Xác định chiều rộng bên trong tủ
Chiều rộng bên trong tủ bằng chiều rộng của các tấm lắc cộng thêm khoảng hở
ở hai bên, khoảng hở mỗi bên là 125 (mm).
Vậy chiều rộng của tủ là: W
1
= 1250 + 2 x 125 = 1500 (mm)
Chiều rộng phủ bì là: W = 1500 + 2
CN
δ
– Xác định chiều cao bên trong tủ
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Khoảng cách cực đại giữa các tấm lắc h
max
= 105 (mm)
Chiều cao bên trong tủ: H
1
= N
1
x 105 + h
1
+ h
2
Trong đó: N
1
: Số tấm lắc chứa hàng
h
1
: Khoảng hở phía dưới các tấm lắc, h
1
= 100 (mm)
h
2
: Khoảng hở phía trên, h
2
= 400
÷
450 (mm)
Vậy ta có: H
1
= 13 x 105 + 100 + 450 = 1915 (mm)
Chiều cao bên ngoài hay chiều cao phủ bì của tủ là:
H = H
1
+ 2
CN
δ
= 1915 + 2
CN
δ
Trong đó
CN
δ
là chiều dày của lớp cách nhiệt.
2.3. CẤU TRÚC THIẾT KẾ VÀ TÍNH CHIỀU DÀY CÁCH NHIỆT CỦA TỦ
2.3.1. Cấu trúc thiết kế
Vỏ tủ cấp đông được làm bằng vật liệu cách nhiệt poly – urethane dày 150 (mm)
được chế tạo theo phương pháp rót ngập, có mật độ 40
÷
42 (kg/m
3
), có hệ số dẫn
nhiệt
λ
= 0,018
÷
0,02 (W/m.K), có độ đồng đều và độ bám cao, hai mặt được bọc
bằng Inox dày 0,6 (mm)
Bảng 2.1 : Các lớp vỏ tủ cấp đông
Khung
sườn vỏ tủ được chế
tạo từ thép chịu lực
và gỗ để tránh cầu
nhiệt, để tăng tuổi thọ cho gỗ người ta sử dụng loại gỗ satimex có tẩm dầu.
STT Lớp vật liệu
Độ dày
(mm)
Hệ số dẫn nhiệt
(W/m.K)
1
Lớp Inox 0,6 22
2
Lớp poly urethane 150
0,018
÷
0,02
3
Lớp Inox 0,6 22
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Vật liệu bên trong tủ làm bằng thép không rỉ inox, đảm bảo điều kiện vệ sinh thực
phẩm cho hàng cấp đông.
2.3.2. Xác định chiều dày cách nhiệt
Từ công thức tính hệ số truyền nhiệt k:
k =
2
1
1
11
1
αλ
δ
λ
δ
α
+++
∑
=
CN
CN
i
i
n
j
(W/m
2
.K)
Ta có thể tính được chiều dày lớp cách nhiệt:
++−=
∑
=
n
i
i
CNCN
ik
1
21
111
αλ
δ
α
λδ
Trong đó :
CN
δ
: độ dày yêu cầu của lớp cách nhiệt, m
CN
λ
: hệ số dẫn nhiệt của vật liệu (bảng 2-1), W/m.K
k: hệ số truyền nhiệt, W/m
2
.K
1
α
: hệ số toả nhiệt của môi trường bên ngoài (phía nóng) tới tủ cấp
đông, W/m
2
.K
2
α
: hệ số toả nhiệt của vách tủ cấp đông vào tủ cấp đông, W/m
2
.K
Tra bảng 3.7 (p.86; [1]), ta chọn:
1
α
= 23,3 (W/m
2
.K);
2
α
= 10,5 (W/m
2
.K)
Tra bảng 3.3 (p.63; [1]), chọn nhiệt độ buồng lạnh là -40 ÷ -30
0
C, ta được: k =
0,19 (W/m
2
.K)
i
δ
: Bề dày của lớp vật liệu thứ i (bảng 2-1), m
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
i
λ
: Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i (bảng 2-1), W/m.K
Vậy ta có:
CN
δ
=
++−
21
1
1
1
2
11
αλ
δ
α
λ
k
CN
= 0,02
++−
5,10
1
22
6,0
2
3,23
1
19,0
1
= 0,1014 (m)
Ta chọn chiều dày cách nhiệt theo tiêu chuẩn là
CN
δ
= 150 (mm)
Lúc đó ta có hệ số truyền nhiệt thực là:
k
t
=
5,10
1
02,0
15,0
22
6,0
2
3,23
1
1
1
2
1
1
21
1
1
+++
=
+++
αλ
δ
λ
δ
α
CN
CN
= 0,13 (W/m
2
.K)
2.4. TÍNH KIỂM TRA HIỆN TƯỢNG ĐỌNG SƯƠNG VÀ ĐỌNG ẨM
2.4.1. Tính kiểm tra hiện tượng đọng sương
1
t
Hình 2.1. Truyền nhiệt qua vách phẳng
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
1
t
: Nhiệt độ không khí bên ngoài,
0
C
2
t
: Nhiệt độ không khí bên trong buồng lạnh,
0
C
t
1
w
: Nhiệt độ vách ngoài,
0
C
t
2
w
: Nhiệt độ vách trong,
0
C
Điều kiện để vách ngoài không đọng sương là: k
t
≤
k
s
(k
s
là hệ số truyền nhiệt
lớn nhất cho phép để bề mặt ngoài không bị đọng sương)
Với: k
s
= 0,95
21
1
1
tt
tt
S
−
−
α
Trong đó: 0,95: Hệ số truyền nhiệt đọng sương
t
1
: Nhiệt độ không khí bên ngoài,
0
C
t
2
: Nhiệt độ không khí bên trong tủ đông (đã cho),
0
C
t
S
: Nhiệt độ đọng sương,
0
C
Tra bảng 1.1 (p.7; [1]) thì nhiệt độ và độ ẩm vào mùa hè ở Vũng Tàu là nhiệt độ
t
1
= 35,1
0
C, độ ẩm là
ϕ
= 85%.
Ta tra đồ thị Molier h-x của không khí ẩm ở áp suất khí quyển, (p.9; [1]) ta sẽ
tìm được: Nhiệt độ đọng sương t
S
= 31
0
C
Nhiệt độ bầu ướt t
ư
= 32
0
C
Mặc khác ta có nhiệt độ bên trong tủ cấp đông là t
2
= -35
0
C
Do đó: k
s
= 0,95. 23,3
( )
2946,1
351,35
311,35
=
−−
−
Ta thấy k
t
= 0,13 < k
s
= 1,2946, như vậy vách ngoài không bị đọng sương.
2.4.2. Tính kiểm tra đọng ẩm
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Đối với tủ cấp đông, vỏ tủ được bao bọc bằng inox ở cả hai bên nên hoàn toàn
không có ẩm lọt vào lớp cách nhiệt nên không có hiện tượng ngưng tụ ẩm trong lòng
kết cấu.
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
CHƯƠNG 3.
TÍNH NHIỆT TỦ
CẤP ĐÔNG
Tính nhiệt tủ cấp đông là tính toán các dòng nhiệt bên ngoài đi vào buồng lạnh
của tủ. Đây chính là dòng nhiệt tổn thất mà máy lạnh phải có đủ công suất để thải nó
trở lại môi trường nóng, đảm bảo sự chênh lệch nhiệt độ ổn định giữa buồng lạnh và
không khí bên ngoài.
Tổn thất nhiệt trong tủ cấp đông gồm có:
– Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che
– Tổn thất nhiệt do sản phẩm, khay cấp đông và do nước châm vào
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
– Tổn thất nhiệt do mở cửa
3.1. TỔN THẤT NHIỆT DO SẢN PHẨM MANG VÀO Q
1
Là dòng nhiệt do sản phẩm tỏa ra khi xử lý lạnh (gia lạnh, kết đông, hạ nhiệt độ
trong buồng bảo quản đông). Tổn thất Q
1
được tính theo công thức:
Q
1
= Q
11
+ Q
12
+ Q
13
Trong đó:
Q
11
: Tổn thất do sản phẩm mang vào
Q
12
: Tổn thất làm lạnh khay cấp đông
Q
13
: Tổn thất do làm lạnh nước. Vì một số sản phẩm khi cấp đông người ta
tiến hành châm thêm nước để mạ 1 lớp băng trên bề mặt làm cho bề mặt phẳng đẹp,
chống oxi hoá thực phẩm nên cũng cần tính thêm.
3.1.1 Tổn thất do sản phẩm mang vào Q
11
Tổn thất do sản phẩm mang vào được tính theo công thức sau:
Q
11
= E
( )
3600
21
x
hh
ℑ
−
(kW)
Trong đó:
E: Năng suất tủ cấp đông, kg/mẻ, E = 1000 kg/mẻ
h
1
, h
2
: Entanpi của sản phẩm ở nhiệt độ đầu vào và đầu ra, kJ/ kg.
ℑ
: Thời gian cấp đông 1 mẻ,
ℑ
= 3 giờ
Do sản phẩm trước khi đưa vào tủ cấp đông đã được làm lạnh ở kho chờ đông,
nên nhiệt độ sản phẩm đầu vào sẽ là t
1
= 10
0
C. Nhiệt độ trung bình đầu ra của các sản
phẩm cấp đông là t
2
= -18
0
C.
Tra bảng 4.2 (p.110; [1]), ta được: h
1
= 301 (kJ/kg)
h
2
= 5 (kJ/kg)
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Vậy: Q
11
=
( )
36003
53011000
x
−
=
27,407 (kW) = 27407 (W)
3.1.2. Tổn thất do làm lạnh khay cấp đông Q
12
Q
12
= M
Kh
( )
3600
21
x
ttC
P
ℑ
−
(kW)
Trong đó:
M
Kh
: Tổng khối lượng khay cấp đông, kg
C
P
: Nhiệt dung riêng của vật liệu khay cấp đông, kJ/kg.độ
t
1
, t
2
: Nhiệt độ của khay trước và sau khi cấp đông,
0
C
ℑ
: thời gian cấp đông,
ℑ
= 3 giờ
Theo tính toán ở mục (2.2.1) thì số khay chứa sản phẩm sẽ là:
13 x 36 = 468 (khay)
Một khay có khối lượng khoảng 1,5 kg. Do vậy tổng số khối lượng khay cấp
đông sẽ là: M
Kh
= 468 x 1,5 = 702 (kg)
Khay cấp đông có vật liệu làm bằng nhôm có C
P
= 0,896 (kJ/kg.C)
Nhiệt độ của khay trước khi cấp đông bằng nhiệt độ sản phẩm đầu vào, tức là: t
1
= 10
0
C
Nhiệt độ của khay sau khi cấp đông t
2
= – 35
0
C
Vậy: Q
12
= 702 x
( )
[ ]
36003
3510896,0
x
x −−
= 2,6208 (kW) = 2620,8 (W)
3.1.3. Tổn thất do châm nước Q
13
Tổn thất do châm nước được tính theo công thức:
Q
13
= M
n
3600x
q
O
ℑ
(kW)
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Trong đó:
M
n
:
Khối lượng nước châm, kg
q
o
: Nhiệt dung cần làm lạnh 1 kg nước từ nhiệt độ ban đầu đến khi đông đá
hoàn toàn, kJ/kg
ℑ
: thời gian cấp đông,
ℑ
= 3 giờ
Khối lượng nước châm chiếm khoảng 5
÷
10 % khối lượng hàng cấp đông,
thường người ta châm dày khoảng 5mm.
Theo tính toán ở mục (3.2.2) thì tổng số khay chứa sản phẩm là 468 khay, mà 1
khay chứa được 2 kg sản phẩm.
Do đó khối lượng hàng cấp đông là: 468 x 2 = 936 (kg)
Khối lượng nước châm là: M
n
= 936
100
10
= 93,6 (kg)
Nhiệt làm lạnh 1 kg nước từ nhiệt độ ban đầu đến khi đông đá hoàn toàn q
o
được
xác định theo công thức: q
o
= C
Pn
.t
1
+ r + C
Pđ
2
t
(kJ/kg)
Trong đó:
C
Pn
: Nhiệt dung riêng của nước, kJ/kg.độ
C
Pn
= 4,186 (kJ/kg.C)
r: Nhiệt đông đặc, kJ/kg
r = 333,6 (kJ/kg)
C
Pđ
: Nhiệt dung riêng của đá, kJ/kg.độ
C
Pđ
= 2,09 (kJ/kg.C)
t
1
: Nhiệt độ nước đầu vào,
o
C
t
1
= 5
o
C
t
2
: Nhiệt độ đông đá,
o
C
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
t
2
= -5
o
C
÷
-10
o
C
Thay vào ta có: q
o
= 4,186. 5 + 333,6 + 2,09
10−
= 375,43 (kJ/kg)
Vậy: Q
13
= 93.6.
=
36003
43,375
x
3,254 (kW) = 3254 (W)
Như vậy tổn thất Q
1
sẽ là: Q
1
= Q
11
+ Q
12
+ Q
13
= 27407 + 2620,8 + 3254
= 33281,8 (W)
3.2. TỔN THẤT NHIỆT DO TRUYỀN NHIỆT QUA KẾT CẤU BAO CHE Q
2
Dòng nhiệt đi qua kết cấu bao che được định nghĩa là tổng các dòng nhiệt tổn
thất qua tường bao, trần và nền của tủ cấp đông do sự chênh lệch nhiệt độ giữa môi
trường bên ngoài và bên trong tủ cộng với các dòng nhiệt tổn thất do bức xạ mặt trời
qua tường bao và trần.
Q
2 =
Q
21 +
Q
22
Trong đó: Q
21
: Dòng nhiệt qua tường bao, trần và nền của tủ cấp đông do sự
chênh lệch nhệt độ.
Q
22
: Dòng nhiệt qua tường bao, trần do ảnh hưởng của bức xạ mặt
trời.
Do tủ cấp đông được đặt trong nhà xưởng nên không chịu ảnh hưởng bởi bức xạ
mặt trời. Vì vậy ta chỉ xét tổn thất nhiệt qua tường bao, trần và nền của tủ cấp đông.
Mặt khác chiều dày cách nhiệt của các bề mặt tủ là như nhau, tức là đều dày 150
mm kể cả cửa tủ cấp đông. Do vậy ta có:
Q
2
= Q
21
= k
t
. F ( t
1
– t
2
), (W)
Trong đó:
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
k
t
: Hệ số truyền nhiệt thực qua kết cấu bao che xác định theo chiều dày
cách nhiệt thực, W/m
2
.K. Theo tính toán ở mục (2.3.2) ta có:
k
t
= 0,13 (W/m
2
.K)
F: Diện tích bề mặt của kết cấu bao che, m
2
t
1
: Nhiệt độ môi trường bên ngoài,
0
C. t
1
= 35,1
0
C
T
1
= 273 + 35,1 = 308,1 (
0
K)
t
2
: Nhiệt độ bên trong tủ cấp đông,
0
C. t
2
= – 35
0
C
T
2
= 273 + (-35) = 238 (
0
K)
Theo tính toàn ở mục (2.2.2) ta có kích thước phủ bì của tủ cấp đông là:
Chiều dài: L = 3000 + 2
CN
δ
= 3000 + 2 x 150 = 3300 (mm)
Chiều rộng: W = 1500 + 2
CN
δ
= 1500+ 2x 150 = 1800 (mm)
Chiều cao: H = 1915 + 2
CN
δ
= 1915 + 2 x 150 = 2215 (mm)
Lúc đó ta có: F = 2F
1
+ 2 F
2
+ 2F
3
= 2(F
1
+ F
2
+ F
3
)
Trong đó: 2F
1
: Diện tích bề mặt trần và nền của tủ, m
2
2F
2
: Diện tích bề mặt trước và sau của tủ, m
2
2F
3
: Diện tích hai mặt bên của tủ, m
2
=> F = 2 ( F
1
+ F
2
+ F
3
)
= 2 ( L.W + W.H + L.H )
= 2 ( 3,3. 1,8 + 1,8. 2,215 + 3,3. 2,215) = 34,529 m
2
Vậy: Q
2
= k
t
. F ( t
1
– t
2
), W
= 0,13. 34,529 [308,1 – 238] = 314,663 W
3.3. Tổn thất nhiệt do mở cửa Q
3
Tổn thất nhiệt do mở cửa được tính theo công thức
Q
3
= B.F (W)
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
Với : F là diện tích của buồng cấp đông, m
2
Theo như tính toán ở mục (2.4.1) ta có:
Chiều dài buồng (không tình phủ bì) là: L = 3 (m)
Chiều rộng buồng (không tính phủ bì) là: W = 1,5 (m)
Do dó F = 3 x 1,5 = 4,5 (m
2
)
B: Dòng nhiệt khi mở cửa, (W/m
2
)
Tra bảng 4.4 (p.117; [1]), ta được: B = 10,2 (W/m
2
)
Vậy: Q
3
= 10.2.4,5 = 45,9 (W)
3.4. Xác định tải nhiệt cho thiết bị và cho máy nén
Tải nhiệt cho thiết bị: Dùng để tính toán bề mặt trao đổi nhiệt cần thiết cho thiết
bị bay hơi. Để đảm bảo giữ được nhiệt độ càn thiết trong tủ ở những điều kiện bất lợi
nhất, ta phải tính toán tải nhiệt cho thiết bị là tổng các tải nhiệt thành phần có giá trị
cao nhất.
Q
TB
= Q
1
+ Q
2
+ Q
3
, W
= 33281,6 + 314,663 + 45,9
= 33642,163 (W)
Tải nhiệt cho máy nén: Cũng được tính toán từ tấc cả các tải nhiệt thành phần
nhưng phải theo những số liệu định hướng của “Tiêu chuẩn thiết kế công nghệ kho
lạnh”. Ở đây ta áp dụng các giá trị định hướng theo “Tiêu chuẩn thiết kế công nghệ
kho lạnh” của Nga để tính toán. Ta có các quy định sau:
+ Nhiệt tải cho máy nén lấy 100% Q
1
đã tính toán được cho các kho lạnh thịt và cá.
+ Nhiệt tải cho máy nén chỉ lấy 80% Q
2max
cho các
kho lạnh nhiệt độ
-20
0
C
+ Nhiệt tải của máy nén từ dòng nhiệt do vận hành được tính bằng 50% ÷ 75% giá
trị lớn nhất.
Từ đó suy ra: Q
MN
= 100% Q
1
+ 80% Q
2
+ 75%Q
3
Trường đại học Bà Rịa -Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP
=
9,45.
100
75
663.314
100
80
33281,8.
100
100
++
= 33567,95 (W)
kỹ thuật lạnh đó là trong việc làm lạnh đông ( cấp đông ) và dữ gìn và bảo vệ lạnh đông sảnphẩm. Làm lạnh đông là quy trình hạ nhiệt độ của mẫu sản phẩm từ nhiệt độ khởi đầu xuốngdưới điểm ngừng hoạt động của dịch bào. Tại nhiệt độ này những tinh thể băng khởi đầu đượchình thành trong những mô tế bào của loại sản phẩm. Quá trình dữ gìn và bảo vệ lạnh có tác dụngnhư sau : – Làm ức chế những hoạt động giải trí của vi sinh vật. – Dưới công dụng của nhiệt độ thấp, nước trong động vật hoang dã thủy hải sản bị ngừng hoạt động làmcơ thể động vật hoang dã bị mất nước, vi sinh vật bị giảm vận tốc tăng trưởng và có khi cònbị tàn phá. CÁC PHƯƠNG PHÁP LÀM LẠNH ĐÔNG THỰC PHẨMCách phân loại giải pháp làm lạnh đông nhanh hay chậm dựa trên cơ sở sựtạo thành tinh thể đá trong mẫu sản phẩm, năng lực thoát ẩn nhiệt ngừng hoạt động và liên quanchặt chẽ đến nhiệt độ quá lạnh. Lạnh đông chậmTrong lạnh đông chậm thì nhiệt độ không khí > – 20C, thời hạn lạnh đôngthường lê dài 15 – 20 giờ tùy theo kích cỡ và chủng loại mẫu sản phẩm. Số tinh thểđá hình thành trong gian bào rất ít và có kích cỡ lớn. Ngoài ra còn có sự mất cânbằng về nhiệt độ ngay trong một tế bào khi làm lạnh đông, gần ngoài vỏ tế bào thìlạnh hơn bên trong nguyên sinh chất nên dẫn đến việc nước chưa ra khỏi tế bào đãgặp đủ độ lạnh và kết tinh thành tinh thể đá ngay trong màng tế bào. Do xuất hiệntinh thể đá bên trong lẫn bên ngoài tế bào với kích cỡ lớn nên ngoài tính năng pháTrường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPvỡ mạng lưới hệ thống keo do mất nước, làm tiêu tốn nguyên sinh chất tế bào, còn gây ra nhữngtác dụng cơ học giữa những tinh thể đá có cạnh sắt với nhau với áp suất lớn, phá ráchmàng tế bào, tàn phá cấu trúc mô tế bào của mẫu sản phẩm, khi tan giá thì dịch bào trongsản phẩm bị chảy ra ngoài làm loại sản phẩm bị giảm đi giá trị dinh dưỡng, có khi giảmđến 50 % giá trị thương phẩm so với mẫu sản phẩm tươi sống. Vì vậy ngày này người ta ít dùng chiêu thức lạnh đông chậm, tuy nhiênphương pháp này vẫn được ứng dụng nhiều trong dữ gìn và bảo vệ một số ít rau quả dự trữ chochế biến nước rau quả, làm hỗn hợp thực phẩm dạng huyền phù vì quy trình đóngbăng tinh thể khi làm lạnh đông chậm trong trường hợp này lại có lợi vì có tác dụngphá hủy cấu trúc tế bào, cấu trúc mạng lưới hệ thống keo, nên khi ép nước rau quả sẽ cho năngsuất và hiệu suất cao. Lạnh đông nhanhKhi làm lạnh đông nhanh, quy trình thoát nhiệt từ mẫu sản phẩm được tăng cường, tạo ra những tinh thể đá với kích cỡ nhỏ và số lượng nhiều ở ngay trong tế bào, dẫnđến ít gây tính năng cơ học so với nguyên sinh chất và màng tế bào, thiên nhiên và môi trường làmlạnh đông nhanh thường là không khí hoặc những chất lỏng. Các chất lỏng thường là hỗn hợp dung dịch của nhiều muối để nhiệt độ đóngbăng của dung dịch càng thấp càng tốt. Nhược điểm của môi truòng lỏng là gây bẩnvà hỏng rỉ thiết bị, đồng thời nước muối thấm vào mẫu sản phẩm làm tác động ảnh hưởng đến chấtlượng cũng như ngoại hình của mẫu sản phẩm. Môi trường không khí tuy có thông số truyền nhiệt bé và làm cho loại sản phẩm dễ bịhao hụt khối lượng nhưng thuận tiện nên được sử dụng phổ cập. Các thông số kỹ thuật của lạnh đông nhanh : + Nhiệt độ của thiên nhiên và môi trường làm lạnh phải thấp hơn – 35C. + Kích thước mẫu sản phẩm phải nhỏ. + Quá trình ngừng hoạt động loại sản phẩm phải xảy ra cùng lúc trong và ngoài tế bào đểhạn chế sự chuyển nước từ trong tế bào ra gian bào. • Ưu điểm của giải pháp lạnh đông nhanh so với lạnh đông chậm : – Bảo đảm khá tốt những đặc tính của mẫu sản phẩm, thành phần vitamin, tínhchất, mùi vị và giá trị dinh dưỡng của mẫu sản phẩm khởi đầu. Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP – Tăng cường được đặc thù mặt ngoài của loại sản phẩm, tăng điều kiện kèm theo vệ sinh. – Rút thời hạn lạnh đông và tăng cường hiệu suất làm lạnh đông trên cùngmột diện tích quy hoạnh. – Giảm tổn hao khối lượng. Phương pháp lạnh đông cực nhanhKhi lạnh đông cực nhanh, do thoát nhiệt đều và rất nhanh nên hình thành rấtnhiều tinh thể đá với kích cỡ vô cùng nhỏ trong tế bào, hạn chế rất lớn đến sự ảnhhưởng về chất lượng cũng như khối lượng thực phẩm trong quy trình tan giá sau này. Ngày nay, với kỹ thuật lạnh tiên tiến và phát triển được cho phép làm lạnh đông cực nhanh với thờigian chỉ trong khoảng chừng 5 ÷ 10 phút tức là chỉ bằng 1/60 thời hạn lạnh đông nhanh. Sản phẩm lạnh đông cực nhanh bảo vệ phần đông nguyên vẹn phẩm chất tươi sốngcủa nguyên vật liệu khởi đầu. Các đổi khác của thực phẩm trong quy trình lạnh đông Biến đổi vật lýSự kết tinh lại của nước đáĐối với những loại sản phẩm ướp lạnh, trong quy trình dữ gìn và bảo vệ nếu tất cả chúng ta khôngduy trì được nhiệt độ dữ gìn và bảo vệ không thay đổi sẽ dẫn đến sự kết tinh lại của nước đá. Đó làhiện tượng gây nên những tác động ảnh hưởng xấu cho loại sản phẩm dữ gìn và bảo vệ. Do nồng độ chấttan trong những tinh thể nước đá khác nhau thì khác nhau, nên nhiệt độ kết tinh và nhiệtđộ nóng chảy cũng khác nhau. Khi nhiệt độ tăng thì những tinh thể nước đá có size nhỏ, có nhiệt độ nóngchảy thấp sẽ bị tan ra trước tinh thể có size lớn, nhiệt độ nóng chảy cao. Khinhiệt độ hạ xuống thì quy trình kết tinh lại xảy ra, nhưng size tinh thể nước đálớn hơn. Sự tăng về size những tinh thể nước đá sẽ tác động ảnh hưởng xấu đến thực phẩmcụ thể là những cấu trúc tế bào bị phá vỡ, khi sử dụng mẫu sản phẩm sẽ mềm hơn, hao phí chấtdinh dưỡng tăng, mùi vị loại sản phẩm giảm. Để tránh hiện tượng kỳ lạ kết tinh lại nước đá, trong quy trình dữ gìn và bảo vệ nhiệt độ bảoquản phải được giữ không thay đổi, mức xê dịch nhiệt độ được cho phép là ± 2C. Sự thăng hoa của nước đáTrong quy trình dữ gìn và bảo vệ mẫu sản phẩm ướp lạnh, do hiện tượng kỳ lạ hơi nước trongkhông khí ngưng tụ thành tuyết trên dàn lạnh làm cho lượng ẩm trong không khíTrường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPgiảm. Điều đó dẫn đến sự chênh lệch áp suất bay hơi của nước đá ở mặt phẳng sản phẩmvới thiên nhiên và môi trường xung quanh. Kết quả là nước đá bị thăng hoa. Sự thăng hoa nước đá của thực phẩm làm cho thực phẩm có cấu trúc xốp, rỗng. Oxy không khí dễ xâm nhập vào làm oxy hóa mẫu sản phẩm. Sự oxy hóa xảy ra làm chosản phẩm hao hụt về khối lượng, chất tan, mùi vị bị xấu đi, đặc biệt quan trọng là quy trình oxyhoá lipid. Để tránh hiện tượng kỳ lạ thăng hoa nước đá của loại sản phẩm thì loại sản phẩm đông lạnhđem đi dữ gìn và bảo vệ cần được bao gói kín và loại hết không khí ra ngoài. 1.1.3. 2. Biến đổi hóa họcTrong quy trình dữ gìn và bảo vệ ướp lạnh thì những biến hóa sinh hóa, hóa học diễn rachậm. Các thành phần dễ bị đổi khác là protein hòa tan, lipid, vitamin, chất màu, … Sự biến đổi proteinTrong những loại protein thì protein hòa tan trong nước dễ bị phân giải nhất, xảy rachủ yếu dưới công dụng của enzyme có sẵn trong thực phẩm. Sự khuếch tán nước do kết tinh lại và thăng hoa nước đá gây nên sự biến tínhcủa protein hòa tan. Biến đổi protein sẽ làm giảm chất lượng loại sản phẩm khi sử dụng. Sự biến đổi chất béoDưới ảnh hưởng tác động của enzyme nội bào làm cho chất béo bị phân giải cộng với quátrình thăng hoa nước đá làm cho oxy xâm nhập vào thực phẩm, đó là điều kiện kèm theo thuậnlợi cho quy trình oxy hóa chất béo xảy ra. Quá trình oxy hóa chất béo sinh ra những chấtcó mùi vị xấu làm giảm giá trị sử dụng của loại sản phẩm. Nhiều trường hợp đây lànguyên nhân chính làm hết thời hạn dữ gìn và bảo vệ của loại sản phẩm. Các chất màu bị oxy hoácũng làm biến hóa sắc tố của thực phẩm. Biến đổi sinh họcĐối với mẫu sản phẩm ướp đông có nhiệt độ thấp hơn – 15C và được dữ gìn và bảo vệ ổnđịnh thì sẽ trấn áp được số lượng vi sinh vật trong thời hạn dữ gìn và bảo vệ. Ngược lạinếu loại sản phẩm làm đông không đều, vệ sinh không đúng tiêu chuẩn, nhiệt độ bảo quảnkhông không thay đổi sẽ làm cho những mẫu sản phẩm bị lây nhiễm vi sinh vật, hoạt động giải trí của chúnggây thối rữa mẫu sản phẩm và giảm chất lượng loại sản phẩm. TỔNG QUAN VỀ THIẾT BỊ CẤP ĐÔNG Thiết bị cấp đôngTrường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPThiết bị cấp đông là thiết bị dùng để làm lạnh đông loại sản phẩm nhằm mục đích hạ nhiệt độcủa loại sản phẩm từ nhiệt độ khởi đầu xuống dưới điểm ngừng hoạt động của dịch bào để giúphoàn thiện và nâng cao chất lượng mẫu sản phẩm cũng như lê dài thời hạn dữ gìn và bảo vệ sảnphẩm. Phân loại thiết bị cấp đôngCó 3 giải pháp làm lạnh cơ bản được ứng dụng cho 3 dạng thiết bị lạnh đôngcơ bản. Việc lựa chọn chiêu thức và thiết bị nào sẽ dựa trên giá tiền, chức năngvà tính khả thi phụ thuộc vào vào 1 số ít tác nhân và loại loại sản phẩm cần lạnh đông. Cácdạng thiết bị lạnh đông đó là : Thiết bị lạnh đông dạng khí thổi ( đông gió ) Ưu điểm lớn nhất của thiết bị lạnh đông dạng khí thổi là tính linh động của nó. Nó hoàn toàn có thể thích ứng với sự biến hóa hình dạng không bình thường của loại sản phẩm. Khi sảnphẩm có hình dạng và kích cỡ biến hóa trong khoanh vùng phạm vi rộng, lạnh đông dạng khíthổi được chọn là tốt nhất. Tuy nhiên, vì tính linh động này mà nó thường gây khó khăn vất vả cho người sử dụngvì không hề biết được ứng dụng đúng mực của nó. Thiết bị này thuận tiện sử dụngnhưng tính đúng chuẩn và hiệu suất cao không cao. Thiết bị lạnh đông dạng phun và ngâm thẩm thấuĐây là loại thiết bị thường được ứng dụng để cấp đông mẫu sản phẩm IQF, lạnh đôngcác loại sản phẩm đặc biệt quan trọng hoặc mẫu sản phẩm có giá trị kinh tế tài chính cao. + Cấp đông dạng ngâm thẩm thấuSử dụng chiêu thức cấp đông dạng ngâm phải bảo vệ sự tiếp xúc tốt giữa bềmặt loại sản phẩm và môi trường tự nhiên lạnh đông để bảo vệ quy trình truyền nhiệt xảy rađược tốt. Môi trường lạnh đông thường sử dụng là dung dịch muối NaCl, nhiệt độkhoảng – 15C. + Lạnh đông dạng phun ( cấp đông băng chuyền ) Trong chiêu thức này, hơi lạnh được phun vào và tiếp xúc trực tiếp với sảnphẩm, nhiệt tách ra làm biến hóa trạng thái thiên nhiên và môi trường lạnh. Hơi lạnh được sử dụngcó thể là CO hoặc Nlỏng. Thiết bị lạnh đông dạng đĩa ( tiếp xúc ) Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPThiết bị lạnh đông dạng đĩa được ứng dụng cho lạnh đông cá khối ( block ) nhưngnó không linh động như dạng khí thổi. Thiết bị hoàn toàn có thể là dạng đứng hoặc nằm ngangtùy theo cách sắp xếp của đĩa. Các đĩa được làm bằng nhôm, dạng cắt ngang, sắp xếpthành hàng và chất lỏng làm lạnh sẽ đi qua đó. Quá trình trao đổi nhiệt diễn ra ngang qua mặt trên và mặt dưới của đĩa. Quátrình lạnh đông được hình thành nhờ sự tiếp xúc trực tiếp giữa đĩa lạnh và loại sản phẩm. Mức độ tiếp xúc và năng lực truyền nhiệt từ thực phẩm vào dàn lạnh bị ảnhhưởng bởi nhiều yếu tố và hoàn toàn có thể bị giảm do : + Nhiệt truyền qua nhiều lớp sắt kẽm kim loại + Các mặt phẳng tiếp xúc không phẳng + Kích thước, hình dạng khuôn đựng thực phẩm không đúng tiêu chuẩn + Chiều cao khuôn và bề dày loại sản phẩm khác nhau + Sự ép nén không đạt yêu cầuĐể tăng năng lực truyền nhiệt của thực phẩm trong tủ đông tiếp xúc hoàn toàn có thể ápdụng những giải pháp : + Thay khay đựng khuôn bằng khung ghép khuôn + Dùng thép không rỉ làm khuôn + Sử dụng những khuôn có kích cỡ tương thích với mẫu sản phẩm trong khuôn, khôngđể dư thể tích khuôn khi loại sản phẩm đã ngừng hoạt động + Dùng nắp đậy khuôn tương thích + Đảm bảo lực ép nén đều và đủ cho dàn lạnhĐây cũng dạng thiết bị cấp đông mà chúng em chọn làm đề tài cho môn đồ ánthiết bị lần này với hiệu suất 1000 kg / mẻ. Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPCHƯƠNG 2. THIẾT KẾ TỦ CẤP ĐÔNGTrường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPTIẾP XÚC 1000 KG / MẺ2. 1 ĐẶC TÍNH KỸ THUẬT CỦA TỦVỏ tủ cấp đông cách nhiệt được sản xuất bằng vật tư cách nhiệt là Poly-urethane dày 150 ( mm ), hai mặt được bọc bằng inox dày 0,6 ( mm ). Khung sườn tủđược làm bằng những thanh thép chịu lực, xương gỗ khung tủ để tránh cầu nhiệt và đượclàm bằng gỗ satimex tẩm dầu nhờ đó mà tủ có độ bền và cứng vững rất cao trong suốtquá trình sử dụng. Khung đỡ ben bằng thép mạ kẽm được lắp ở mặt bên trên của tủ có cấu trúc chịulực để đỡ ben và bơm dầu thủy lực. Ben thủy lực nâng hạ những tấm lắc đặt trên tủ. Pittông và cầu dẫn ben thủy lựclàm bằng thép không rỉ bảo vệ nhu yếu vệ sinh. Hệ thống có bệ phân phối dầu chotruyền động bơm thủy lực. Các vật tư bên trong tủ có năng lực tiếp xúc trực tiếp với loại sản phẩm đều là loạivật liệu không rỉ. Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPKhung cùm plate, ống dẫn hướng và những ống góp hút cấp dịch bằng inox. Cácthanh đỡ của những tấm plate trên cùng và dưới cùng làm bằng nhựa PA.Các cụ thể bản lề, tay khóa cửa bọc bằng thép không rỉ inox, roăn cửa bằng caosu chịu lạnh định hình đặc chủng với điện trở chống dịch. Tấm trao đổi nhiệt dạng nhôm đúc có độ bền cơ học và chống ăn mòn cao, tiếpxúc 2 mặt. Các ống cấp dịch cho những tấm lắc bằng cao su đặc chịu áp lực đè nén cao. Tủ có trangbị nhiệt kế để theo dõi nhiệt độ bên trong tủ trong quy trình quản lý và vận hành. 2.2 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TỦ2. 2.1. Kích thước, số lượng của khay và những tấm lắc cấp đôngKhi cấp đông những loại sản phẩm thủy hải sản và thịt, thường người ta cấp đông sản phẩmtheo từng khay, kích cỡ khay cấp đông tiêu chuẩn như sau : + Đáy trên : 277 x 217 ( mm ) + Đáy dưới : 267 x 207 ( mm ) + Cao : 70 ( mm ) Kích thước tấm lắc cấp đông tiêu chuẩn : 2200 x 1250 x 22 ( mm ) ( dài x rộng x cao ) Số lượng loại sản phẩm chứa trên một tấm lắc : một tấm lắc chứa được 36 khay sảnphẩm, 1 khay chứa 2 kg mẫu sản phẩm. Như vậy khối lượng mẫu sản phẩm trên 1 tấm lắc là : 36 x 2 = 72 ( kg ) Khối lượng trên một tấm lắc kể cả nước châm ( lượng nước châm chiếm 5 – 10 % khối lượng mẫu sản phẩm ) : 2,79 % 10×7272 = + = ( kg ) Số lượng tấm lắc có chứa hàng Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP2, 79N = = Trong đó E là hiệu suất tủ cấp đông, E = 1000 ( kg / mẻ ) N6, 122,79000. 1C họn N = 13 ( tấm lắc ) Số lượng tấm lắc thực tiễn : N = N + 1 = 13 + 1 = 14 ( tấm lắc ) 2.2.2. Kích thước tủ : Kích thước tủ cấp đông được xác lập dựa vào kích cỡ và sốlượng những tấm lắc. – Xác định chiều dài tủ : Chiều dài những tấm lắc L = 2200 ( mm ) Chiều dài tủ cấp đông bằng chiều dài của tấm lắc cộng với khoảng chừng hở hai đầu. Khoảng hở hai đầu những tấm lắc vừa đủ để lắp ráp, giải quyết và xử lý những ống gas mềm và những ốnggóp gas, khoảng chừng hở đó là 400 ( mm ). Vậy chiều dài của tủ là : = 2200 + 2 x 400 = 3000 ( mm ) Chiều dài phủ bì là : L = 3000 + 2CNT rong đóCNlà chiều dày của lớp cách nhiệt. – Xác định chiều rộng bên trong tủChiều rộng bên trong tủ bằng chiều rộng của những tấm lắc cộng thêm khoảng chừng hởở hai bên, khoảng chừng hở mỗi bên là 125 ( mm ). Vậy chiều rộng của tủ là : W = 1250 + 2 x 125 = 1500 ( mm ) Chiều rộng phủ bì là : W = 1500 + 2CN – Xác định chiều cao bên trong tủ Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPKhoảng cách cực lớn giữa những tấm lắc hmax = 105 ( mm ) Chiều cao bên trong tủ : H = Nx 105 + h + hTrong đó : N : Số tấm lắc chứa hàng : Khoảng hở phía dưới những tấm lắc, h = 100 ( mm ) : Khoảng hở phía trên, h = 400450 ( mm ) Vậy ta có : H = 13 x 105 + 100 + 450 = 1915 ( mm ) Chiều cao bên ngoài hay chiều cao phủ bì của tủ là : H = H + 2CN = 1915 + 2CNT rong đóCNlà chiều dày của lớp cách nhiệt. 2.3. CẤU TRÚC THIẾT KẾ VÀ TÍNH CHIỀU DÀY CÁCH NHIỆT CỦA TỦ2. 3.1. Cấu trúc thiết kếVỏ tủ cấp đông được làm bằng vật tư cách nhiệt poly – urethane dày 150 ( mm ) được sản xuất theo giải pháp rót ngập, có tỷ lệ 4042 ( kg / m ), có thông số dẫnnhiệt = 0,0180,02 ( W / m. K ), có độ đồng đều và độ bám cao, hai mặt được bọcbằng Inox dày 0,6 ( mm ) Bảng 2.1 : Các lớp vỏ tủ cấp đôngKhungsườn vỏ tủ được chếtạo từ thép chịu lựcvà gỗ để tránh cầunhiệt, để tăng tuổi thọ cho gỗ người ta sử dụng loại gỗ satimex có tẩm dầu. STT Lớp vật liệuĐộ dày ( mm ) Hệ số dẫn nhiệt ( W / m. K ) Lớp Inox 0,6 22L ớp poly urethane 1500,0180,02 Lớp Inox 0,6 22T rường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPVật liệu bên trong tủ làm bằng thép không rỉ inox, bảo vệ điều kiện kèm theo vệ sinh thựcphẩm cho hàng cấp đông. 2.3.2. Xác định chiều dày cách nhiệtTừ công thức tính thông số truyền nhiệt k : k = 11 αλ + + + CNCN ( W / m. K ) Ta hoàn toàn có thể tính được chiều dày lớp cách nhiệt : + + − = CNCNik21111αλλδTrong đó : CN : độ dày nhu yếu của lớp cách nhiệt, mCN : thông số dẫn nhiệt của vật tư ( bảng 2-1 ), W / m. Kk : thông số truyền nhiệt, W / m. K : thông số tỏa nhiệt của thiên nhiên và môi trường bên ngoài ( phía nóng ) tới tủ cấpđông, W / m. K : thông số tỏa nhiệt của vách tủ cấp đông vào tủ cấp đông, W / m. KTra bảng 3.7 ( p. 86 ; [ 1 ] ), ta chọn : = 23,3 ( W / m. K ) ; = 10,5 ( W / m. K ) Tra bảng 3.3 ( p. 63 ; [ 1 ] ), chọn nhiệt độ buồng lạnh là – 40 ÷ – 30C, ta được : k = 0,19 ( W / m. K ) : Bề dày của lớp vật tư thứ i ( bảng 2-1 ), m Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP : Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật tư thứ i ( bảng 2-1 ), W / m. KVậy ta có : CN + + − 2111 αλCN = 0,02 + + − 5,10226,03,2319,0 = 0,1014 ( m ) Ta chọn chiều dày cách nhiệt theo tiêu chuẩn làCN = 150 ( mm ) Lúc đó ta có thông số truyền nhiệt thực là : 5,1002,015,0226,03,2321 + + + + + + αλCNCN = 0,13 ( W / m. K ) 2.4. TÍNH KIỂM TRA HIỆN TƯỢNG ĐỌNG SƯƠNG VÀ ĐỌNG ẨM2. 4.1. Tính kiểm tra hiện tượng kỳ lạ đọng sươngHình 2.1. Truyền nhiệt qua vách phẳng Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP : Nhiệt độ không khí bên ngoài, : Nhiệt độ không khí bên trong buồng lạnh, : Nhiệt độ vách ngoài, : Nhiệt độ vách trong, Điều kiện để vách ngoài không đọng sương là : k ( klà thông số truyền nhiệtlớn nhất được cho phép để mặt phẳng ngoài không bị đọng sương ) Với : k = 0,9521 ttttTrong đó : 0,95 : Hệ số truyền nhiệt đọng sương : Nhiệt độ không khí bên ngoài, : Nhiệt độ không khí bên trong tủ đông ( đã cho ), : Nhiệt độ đọng sương, Tra bảng 1.1 ( p. 7 ; [ 1 ] ) thì nhiệt độ và nhiệt độ vào mùa hè ở Vũng Tàu là nhiệt độ = 35,1 C, nhiệt độ là = 85 %. Ta tra đồ thị Molier h-x của không khí ẩm ở áp suất khí quyển, ( p. 9 ; [ 1 ] ) ta sẽtìm được : Nhiệt độ đọng sương t = 31N hiệt độ bầu ướt t = 32M ặc khác ta có nhiệt độ bên trong tủ cấp đông là t = – 35D o đó : k = 0,95. 23,3 ( ) 2946,1351,35311,35 − − Ta thấy k = 0,13 < k = 1,2946, như vậy vách ngoài không bị đọng sương. 2.4.2. Tính kiểm tra đọng ẩm Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPĐối với tủ cấp đông, vỏ tủ được bảo phủ bằng inox ở cả hai bên nên hoàn toànkhông có ẩm lọt vào lớp cách nhiệt nên không có hiện tượng kỳ lạ ngưng tụ ẩm trong lòngkết cấu. Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPCHƯƠNG 3. TÍNH NHIỆT TỦCẤP ĐÔNGTính nhiệt tủ cấp đông là tính toán những dòng nhiệt bên ngoài đi vào buồng lạnhcủa tủ. Đây chính là dòng nhiệt tổn thất mà máy lạnh phải có đủ hiệu suất để thải nótrở lại môi trường tự nhiên nóng, bảo vệ sự chênh lệch nhiệt độ không thay đổi giữa buồng lạnh vàkhông khí bên ngoài. Tổn thất nhiệt trong tủ cấp đông gồm có : - Tổn thất nhiệt qua cấu trúc bao che - Tổn thất nhiệt do mẫu sản phẩm, khay cấp đông và do nước châm vào Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP - Tổn thất nhiệt do mở cửa3. 1. TỔN THẤT NHIỆT DO SẢN PHẨM MANG VÀO QLà dòng nhiệt do mẫu sản phẩm tỏa ra khi giải quyết và xử lý lạnh ( gia lạnh, kết đông, hạ nhiệt độtrong buồng dữ gìn và bảo vệ đông ). Tổn thất Qđược tính theo công thức : = Q11 + Q12 + Q13Trong đó : 11 : Tổn thất do mẫu sản phẩm mang vào12 : Tổn thất làm lạnh khay cấp đông13 : Tổn thất do làm lạnh nước. Vì 1 số ít loại sản phẩm khi cấp đông người tatiến hành châm thêm nước để mạ 1 lớp băng trên mặt phẳng làm cho bề mặt phẳng đẹp, chống oxi hóa thực phẩm nên cũng cần tính thêm. 3.1.1 Tổn thất do mẫu sản phẩm mang vào Q11Tổn thất do loại sản phẩm mang vào được tính theo công thức sau : 11 = E ( ) 360021 hh ( kW ) Trong đó : E : Năng suất tủ cấp đông, kg / mẻ, E = 1000 kg / mẻ, h : Entanpi của loại sản phẩm ở nhiệt độ nguồn vào và đầu ra, kJ / kg. : Thời gian cấp đông 1 mẻ, = 3 giờDo loại sản phẩm trước khi đưa vào tủ cấp đông đã được làm lạnh ở kho chờ đông, nên nhiệt độ mẫu sản phẩm nguồn vào sẽ là t = 10C. Nhiệt độ trung bình đầu ra của những sảnphẩm cấp đông là t = - 18C. Tra bảng 4.2 ( p. 110 ; [ 1 ] ), ta được : h = 301 ( kJ / kg ) = 5 ( kJ / kg ) Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPVậy : Q11 ( ) 360035301100027,407 ( kW ) = 27407 ( W ) 3.1.2. Tổn thất do làm lạnh khay cấp đông Q1212 = MKh ( ) 360021 ttC ( kW ) Trong đó : Kh : Tổng khối lượng khay cấp đông, kg : Nhiệt dung riêng của vật tư khay cấp đông, kJ / kg. độ, t : Nhiệt độ của khay trước và sau khi cấp đông, : thời hạn cấp đông, = 3 giờTheo tính toán ở mục ( 2.2.1 ) thì số khay chứa loại sản phẩm sẽ là : 13 x 36 = 468 ( khay ) Một khay có khối lượng khoảng chừng 1,5 kg. Do vậy tổng số khối lượng khay cấpđông sẽ là : MKh = 468 x 1,5 = 702 ( kg ) Khay cấp đông có vật tư làm bằng nhôm có C = 0,896 ( kJ / kg. C ) Nhiệt độ của khay trước khi cấp đông bằng nhiệt độ mẫu sản phẩm nguồn vào, tức là : t = 10N hiệt độ của khay sau khi cấp đông t = - 35V ậy : Q12 = 702 x ( ) [ ] 360033510896,0 x − − = 2,6208 ( kW ) = 2620,8 ( W ) 3.1.3. Tổn thất do châm nước Q13Tổn thất do châm nước được tính theo công thức : 13 = M3600x ( kW ) Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPTrong đó : Khối lượng nước châm, kg : Nhiệt dung cần làm lạnh 1 kg nước từ nhiệt độ khởi đầu đến khi đông đáhoàn toàn, kJ / kg : thời hạn cấp đông, = 3 giờKhối lượng nước châm chiếm khoảng chừng 510 % khối lượng hàng cấp đông, thường người ta châm dày khoảng chừng 5 mm. Theo tính toán ở mục ( 3.2.2 ) thì tổng số khay chứa loại sản phẩm là 468 khay, mà 1 khay chứa được 2 kg mẫu sản phẩm. Do đó khối lượng hàng cấp đông là : 468 x 2 = 936 ( kg ) Khối lượng nước châm là : M = 93610010 = 93,6 ( kg ) Nhiệt làm lạnh 1 kg nước từ nhiệt độ bắt đầu đến khi đông đá trọn vẹn qđượcxác định theo công thức : q = CPn. t + r + CPđ ( kJ / kg ) Trong đó : Pn : Nhiệt dung riêng của nước, kJ / kg. độPn = 4,186 ( kJ / kg. C ) r : Nhiệt đông đặc, kJ / kgr = 333,6 ( kJ / kg ) Pđ : Nhiệt dung riêng của đá, kJ / kg. độPđ = 2,09 ( kJ / kg. C ) : Nhiệt độ nước nguồn vào, = 5 : Nhiệt độ đông đá, Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP = - 5-10 Thay vào ta có : q = 4,186. 5 + 333,6 + 2,0910 − = 375,43 ( kJ / kg ) Vậy : Q13 = 93.6.3600343, 3753,254 ( kW ) = 3254 ( W ) Như vậy tổn thất Qsẽ là : Q = Q11 + Q12 + Q13 = 27407 + 2620,8 + 3254 = 33281,8 ( W ) 3.2. TỔN THẤT NHIỆT DO TRUYỀN NHIỆT QUA KẾT CẤU BAO CHE QDòng nhiệt đi qua cấu trúc bao che được định nghĩa là tổng những dòng nhiệt tổnthất qua tường bao, trần và nền của tủ cấp đông do sự chênh lệch nhiệt độ giữa môitrường bên ngoài và bên trong tủ cộng với những dòng nhiệt tổn thất do bức xạ mặt trờiqua tường bao và trần. 2 = 21 + 22T rong đó : Q21 : Dòng nhiệt qua tường bao, trần và nền của tủ cấp đông do sựchênh lệch nhệt độ. 22 : Dòng nhiệt qua tường bao, trần do ảnh hưởng tác động của bức xạ mặttrời. Do tủ cấp đông được đặt trong nhà xưởng nên không chịu tác động ảnh hưởng bởi bức xạmặt trời. Vì vậy ta chỉ xét tổn thất nhiệt qua tường bao, trần và nền của tủ cấp đông. Mặt khác chiều dày cách nhiệt của những mặt phẳng tủ là như nhau, tức là đều dày 150 mm kể cả cửa tủ cấp đông. Do vậy ta có : = Q21 = k. F ( t – t ), ( W ) Trong đó : Trường ĐH Bà Rịa - Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP : Hệ số truyền nhiệt thực qua cấu trúc bao che xác lập theo chiều dàycách nhiệt thực, W / m. K. Theo tính toán ở mục ( 2.3.2 ) ta có : = 0,13 ( W / m. K ) F : Diện tích mặt phẳng của cấu trúc bao che, m : Nhiệt độ môi trường tự nhiên bên ngoài, C. t = 35,1 = 273 + 35,1 = 308,1 ( K ) : Nhiệt độ bên trong tủ cấp đông, C. t = - 35 = 273 + ( - 35 ) = 238 ( K ) Theo tính toàn ở mục ( 2.2.2 ) ta có kích cỡ phủ bì của tủ cấp đông là : Chiều dài : L = 3000 + 2CN = 3000 + 2 x 150 = 3300 ( mm ) Chiều rộng : W = 1500 + 2CN = 1500 + 2 x 150 = 1800 ( mm ) Chiều cao : H = 1915 + 2CN = 1915 + 2 x 150 = 2215 ( mm ) Lúc đó ta có : F = 2F + 2 F + 2F = 2 ( F + F + FTrong đó : 2F : Diện tích mặt phẳng trần và nền của tủ, m2F : Diện tích mặt phẳng trước và sau của tủ, m2F : Diện tích hai mặt bên của tủ, m => F = 2 ( F + F + F = 2 ( L.W + W.H + L.H ) = 2 ( 3,3. 1,8 + 1,8. 2,215 + 3,3. 2,215 ) = 34,529 mVậy : Q = k. F ( t – t ), W = 0,13. 34,529 [ 308,1 – 238 ] = 314,663 W3. 3. Tổn thất nhiệt do Open QTổn thất nhiệt do Open được tính theo công thức = B.F ( W ) Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTPVới : F là diện tích quy hoạnh của buồng cấp đông, mTheo như tính toán ở mục ( 2.4.1 ) ta có : Chiều dài buồng ( không tình phủ bì ) là : L = 3 ( m ) Chiều rộng buồng ( không tính phủ bì ) là : W = 1,5 ( m ) Do dó F = 3 x 1,5 = 4,5 ( mB : Dòng nhiệt khi Open, ( W / mTra bảng 4.4 ( p. 117 ; [ 1 ] ), ta được : B = 10,2 ( W / mVậy : Q = 10.2.4, 5 = 45,9 ( W ) 3.4. Xác định tải nhiệt cho thiết bị và cho máy nénTải nhiệt cho thiết bị : Dùng để tính toán mặt phẳng trao đổi nhiệt thiết yếu cho thiếtbị bay hơi. Để bảo vệ giữ được nhiệt độ càn thiết trong tủ ở những điều kiện kèm theo bất lợinhất, ta phải tính toán tải nhiệt cho thiết bị là tổng những tải nhiệt thành phần có giá trịcao nhất. TB = Q. + Q. + Q., W = 33281,6 + 314,663 + 45,9 = 33642,163 ( W ) Tải nhiệt cho máy nén : Cũng được tính toán từ tấc cả những tải nhiệt thành phầnnhưng phải theo những số liệu khuynh hướng của “ Tiêu chuẩn thiết kế công nghệ tiên tiến kholạnh ”. Ở đây ta vận dụng những giá trị khuynh hướng theo “ Tiêu chuẩn thiết kế công nghệkho lạnh ” của Nga để tính toán. Ta có những pháp luật sau : + Nhiệt tải cho máy nén lấy 100 % Qđã tính toán được cho những kho lạnh thịt và cá. + Nhiệt tải cho máy nén chỉ lấy 80 % Q2maxcho cáckho lạnh nhiệt độ-20 + Nhiệt tải của máy nén từ dòng nhiệt do quản lý và vận hành được tính bằng 50 % ÷ 75 % giátrị lớn nhất. Từ đó suy ra : QMN = 100 % Q + 80 % Q + 75 % Q Trường ĐH Bà Rịa – Vũng Tàu Khoa Hóa học và CNTP9, 45.10075663.3141008033281,8. 100100 + + = 33567,95 ( W )
